Преобразование зеренной структуры при γ-α превращении и рекристаллизационном отжиге малоуглеродистой стали

• Автор: Аунг Чжо Мин
• Шифр специальности: 05.16.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2008
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 102 с. : ил.

Содержание
ВВЕДЕНИИ.

1. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Технологические характеристики малоуглеродистых сталей.

1.2. Технология получения полосовых сталей

1.3. Структурообразованис аустенита при многократной деформации стали

1.3.1. Полигонизация

1.3.2. Рекристаллизация стали.

1.3.3. Обобщенные трехмерные диаграммы рекристаллизации.

1.3.4. Преобразование аустенита при уа превращении стали.

1.3.5. Термокинстические диаграммы превращения

1.4. Влияние технологических параметров и структурных факторов на механических свойств горячекатаной стали.
1.5. Влияние разнозсрнистости на свойства стали
1.6. Количественная оценка неоднородности зеренной структуры .
1.7. Модели управления качеством по струк гуре.
2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ
3. РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЯ
3.1. Закономерности измельчения зерепиой структуры при уа превращении малоуглеродистой стали.
3.2. Влияние предварительной пластической горячей деформации на измельчение структуры при усх превращении стали ЮА
3.3. Изучение влияния технологических параметров температуры и времени рскристаллизациоиного отжига на конечный размер зерна феррита
3.4. Влияния степени холодной деформации и времени
рскристаллизациоиного отжига на конечный размер зерна феррита
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


Вредными элементами считаются и Мп, ухудшающие пластичность и затрудняющие поперечное скольжение дислокаций, а так же фосфор, сильно упрочняющий феррит, и сера; содержание этих элементов ограничено: 0,-0,%Б1, 0,-0,%Мп, не более 0,0%Р и 0,5%5 []. Алюминий, который добавляется в сталь в количестве 0,-0,%, существенно предотвращает старение, связывая азот в нитрид А1N []. В настоящее время наиболее перспективными для автомобилестроения являются листовые стали, упрочняемые пластической деформацией при штамповке (Н-эффскт) и термической обработкой при сушке лакокрасочного покрытия отштампованной детали (ВН-эффект) [-]. Применение таких сталей позволяет решать проблемы снижения веса автомобилей и сокращения объемов использования проката за счет уменьшения его толщины []. Так, в микролегированных фосфором сталях ЮП и ЮПР за счет ВН-эффекта возрастание о0д значительно больше (-%), чем в сталях и ГСЮТ. Оптимальное сочетание высокой степени штампуемосги, повышенной прочности и коррозионной стойкости обеспечивают 1Г-сгали со сверхнизким содержанием углерода: Ю, ЮТ и ЮТБ, в которых ВН-эффект достигает - МПа []. Широкое применение находят, так называемые, двухфазные ферритно-мартенситные (дуальные) стали, охлажденные с умеренной скоростью из межкритического интервала температур (Лсз~Ас/). В них на границах стыков ферритных зерен располагаются не перлитные (как в сталях кп или ), а мартенситные зерна. У<*в=0,-0,), высокую технологичность при холодной пластической обработке - формовке профилей с малой “остротой” радиуса [, ]. Горячая прокатка на непрерывном широкополосном стане - НШС (рис. Структура и уровень механических свойств горячекатаного металла во многом определяются условиями протекания процессов рекристаллизации аустенита в промежутках времени между деформациями в отдельных клетях чистовой группы, наложением полиморфною у-а превращения на процессы рекристаллизации деформированной у фазы при охлаждении полосы на отводящем рольганге, а также характером протекания диффузионных процессов выделения избыточных фаз до и после смотки полосы в рулон []. Рис. Качество готовой листовой продукции (геометрический профиль, структу ра и механические свойства металла) в значительной степени зависит от качества горячекатаной полосы [-], которое в свою очередь, определяется технологией горячей прокатки. Показано, что при существующих в промышленности режимах холодной прокатки и отжига зерно феррита можно увеличить, а величину цементитных включений уменьшить максимум на один балл. Разнозернистость при этом практически не устраняется []. Деформационно-скоростной режим прокатки в чистовой группе клетей полосовых станов определяет' величину и однородность аустснитного зерна и, как следствие, зерна феррита, а также дисперсность перлита. При прокатке малоуглеродистых сталей с обжатием 5-% (особенно в двухфазной у~а -области) в результате формирования неоднородной структуры происходит резкое снижение пластичности стали, и поэтому обжатие в последней клети стана должно превышать % [, , ]. В то же время при прокатке тонких полос на современных полосовых станах рекристаллизация аустенита не успевает проходить за время между обжатиями в последних двух клетях. В результате эффект от двух деформаций суммируется и результирующий наклеп в этом случае превышает величину критической деформации при любом обжатии в последней клети [, ]. Наклеп аустенита перед у-а превращением приводит к значительному (в 1,5-2 раза) измельчению зерна феррита []. Высокая температура аустенитизации -ЭС обеспечивает полное растворение микролегирующих элементов N6, V, Т и их равномерное распределение в аустените. В процессе прокатки в металлической матрице выделяются наночастицы - мелкодисперсные карбиды и карбонитриды размером 0,-0,1 мкм. Вытянутые (тонкие) зерна перекристаллизованного аустенита при последующем у-а превращении преобразуются в мелкозернистый феррит. Для формирования оптимальной структуры аустенита требуются высокие степени деформации, своевременное выделение дисперсных карбонитридов и ЫЬ(С, Ы), окончание деформации ниже температуры рекристаллизации аустенита (0°С), что необходимо для устранения нежелательной разнозернистости аустенита, наследуемой ферритом.