Закономерности формирования фазового состава и текстуры в аустенитных и малоуглеродистых сталях при прокатке и листовой штамповке

• Автор: Костыкова, Ольга Сергеевна
• Шифр специальности: 05.16.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 177 с. : ил.

1.1. Текстура и ее связь с анизотропией свойств

1.1.1. Влияние анизотропии на характеристики глубокой вытяжки.

1.1.2. Экспериментальные методы определения способности к глубокой вытяжке

1.1.3. Методы расчета коэффициента Ланкфорда из текстурных данных.

1.2. Формирование текстуры в сталях для глубокой вытяжки

1.2.1. Текстуры деформации, рекристаллизации и фазовых превращений в сталях.

1.2.2. Исследования текстурообразования в 1Р сталях.

1.3. Нержавеющие аустенитные стали

1.4. Аустенитные стали, легированные азотом

1.5. Заключение по литературному обзору и постановка

задачи исследования.

Глава 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
2.1 Материалы для исследования
2.2 Методы исследования.
2.2.1. Реитгеноструктурный анализ
2.2.2. Высокотемпературный реитгеноструктурный анализ
2.2.3. Определение коэффициента Ланкфорда
Глава 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ИССЛЕДОВАНИЯ И КОНТРОЛЯ
СТРУКТУРНОГО СОСТОЯНИЯ АУСТЕНИТНЫХ И
МАЛОУГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ.
3.1 Метод количественного фазового анализа текстурированных
двухфазных сталей
3.2 Развитие методов исследования текстуры.
3.3 Определение содержания азота в субзернах азотистых сталей
3.4 Изучение кинетики роста аустснитного зерна методом высокотемпературной рентгенографии
3.5 Остаточные напряжения в азотсодержащих сталях.
3.6. Расчет деформации решетки при уа превращении для различных текстур аустенита.
Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЕ ДЕФОРМАЦИИ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА ФАЗОВЫЙ СОСТАВ, ТЕКСТУРУ И МИКРОСТРУКТУРУ АУСТЕНИТНЫХ И ДВУХФАЗНЫХ СТАЛЕЙ
4.1. Изучение фазовых и структурных превращений в азотосодержащих сталях с аустенитной и двухфазной структурой методом высокотемпературной рентгенографии
4.2. Исследование фазового состава и параметров решетки для стали ХАН4МДБ при вт съемке при температуре С
4.3. Исследование влияния степени обжатия при холодной прокатке и термообработки на фазовый состав и текстуру листовых полуфабрикатов из аусгенитных сталей.
4.4. Исследование влияния листовой штамповки и отжига на фазовЕлй состав и текстуру у и уа сталей.
4.5. Исследование влияния отжига на фазовый состав и механические свойства штамповки из стали ХНТ.
Глава 5. ИЗУЧЕНИЕ ТЕКСТУРЫ И АНИЗОТРОПИИ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ СТАЛЕЙ С НИЗКИМ И
СВЕРХНИЗКИМ СОДЕРЖАНИЕМ УГЛЕРОДА.
5.1 Исследование влияния содержания углерода и технологии
прокатки на текстуру и механические свойства сталей МСГВ.
5.2 Рентгеновские исследования холоднокатаной стали марки типа I, микролегированной бором.
5.3 Исследования Iстали с повышенной способностью к глубокой вытяжке
5.4 Анализ влияния текстуры на анизотропию механических свойств и характеристики глубокой вытяжки малоуглеродистых сталей.
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


Это подтверждает практическое правило из пластичного листового металла можно вытянуть цилиндрический колпачок при диаметре заготовки, не более чем в два раза превосходящем диаметр колпачка. Из уравнения 1. Практически для определения способности к вытяжке находят наибольший диаметр заготовки, при котором не произойдет разрушения. Отношение величины этого диаметра к фиксированному диаметру колпачка с плоским дном, которое называют предельной степенью вытяжки, обычно составляет около двух. Перейдем к более формальному анализу способности к вытяжке. На рис. Ко. Сектор деформируется без трения до тех пор, пока его наружный радиус не составит гр. Радиальное напряжение тг в секторе можно найти из условия равновесия сил, действующих на элемент с основанием г с0 и высотой с1г в радиальном направлении. Уравнение 1. Он асе, а при т напряжение вытяжки и работа однородной деформации идентичны. Наибольшего значения радиальное напряжение достигает на выходе из матрицы при г гр по тем же причинам, что и в случае стационарной вытяжки. Уравнение 1. Лив деформированном радиус г. А на рис. Г ц1
1. Ле г
1. Используя степенную функцию Ту Кб и принимая величину Яг из уравнения 1. Рис. На изменение напряжения тг во время вытяжки оказывают влияние два фактора. Первый упрочнение материала по мере движения элемента в матрице или сжатия фланца второй постоянное уменьшение обжатия от наибольшего при г0 Яо до нулевого в конце вытяжки при г0 гр. Рис. Противоположное действие этих факторов проявляется в виде максимума усилия вытяжки в пределах первой трети перемещения пуансона рис. Уменьшение усилия связано с уменьшением обжатия при выходе материала из матрицы. Уравнение 1. X или предельной степени вытяжки, при которой для различных показателей п удовлетворяется условие разрушения. Такие результаты характеризуются кривой 1 на рис. Эта кривая соответствует разрушению вблизи дна колпачка. Предельная степень вытяжки примерно равна основанию натурального логарифма е, что совпадает с результатом, полученным из уравнения 1. Изменение способности к вытяжке. Полученные выше результаты свидетельствуют о необходимости изменения различных свойств в процессе вытяжки. Для повышения предельной степени вытяжки необходимо, чтобы материал в месте потенциального разрушения упрочнялся по сравнению с зоной деформации, передающей нагрузку. Рис. Для изменения способности к вытяжке имеются возможности механического и металлургического характера. Механическое воздействие на способность к вытяжке состоит в том, чтобы переместить место возможного разрушения в зону упрочненного материала, испытывающего стационарную вытяжку. Такая зависимость характеризуется кривой 2 на рис. Для смещения зоны разрушения к выходу из матрицы необходимо нагрузку, действующую на дно колпачка, распределить по боковой контактной поверхности пуансона с колпачком, а в идеальном случае распределить ее по радиусной части матрицы. Практически этого эффекта достигают, окружая пуансон резиной при входе его в матрицу, удаляя смазку изпод пуансона или даже применяя шероховатый пуансон. Металлургические возможности изменения способности к вытяжке связаны с искажением контура текучести. Деформированию фланца соответствует путь нагружения при чистом сдвиге без утолщения, т. IV квадранте. Деформированию материала вокруг жесткого пуансона отвечает состояние плоской деформации в I квадранте, поскольку при формообразовании колпачка отсутствуют деформации в окружном направлении. Каждый из этих путей показан на контуре текучести рис. Для увеличения предельной степени вытяжки увеличения ординаты кривой 1 на рис. Это означает, что путь нагружения в I квадранте должен быть длиннее пути в IV квадранте. Для этого можно создать скачок температуры в месте перехода от фланца к стенке колпачка. Кроме того, можно увеличить параметр анизотропии В, а также можно увеличить отношение поперечных деформаций Я. На основании экспериментов установлено, что зависимость предельной степени вытяжки к от величины Я можно определить из уравнения ШЯ я 0,. Для анизотропного металла предельная степень вытяжки возрастает на по сравнению с изотропным металлом, для которого она равна 2.