Исследование и разработка мероприятий по оптимизации водно-химического режима и водоподготовительной установки на Улан-Баторской ТЭЦ-3 с барабанными котлами

• Автор: Батсух Оюунсувд
• Шифр специальности: 05.14.14
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 146 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Введение4
Глава 1. Поведение примесей в пароводяном тракте ТЭС и постановка задачи исследований

1.1. Источники поступления примесей в пароводяной тракт ТЭС .

1.2. Образование отложений в паровых турбинах.

1.3. Коррозионные повреждения проточной части паровых

турбин.

1.4. Основные ВХР, используемые на ТЭС с барабанными

котлами высоких параметров.

1.5. Постановка задачи исследований

Глава 2. Описание установки для подготовки добавочной воды

УланБаторской ТЭЦ
2.1. Схема водоподготовительной установки
2.2. Влияние качества добавочной воды на качество
питательной воды и пара
Глава 3. Анализ количества и состава отложений в проточной части турбин ПТМ ст.5 и ст.8
УланБаторской ТЭЦ3
Глава 4. Совершенствование режимов и технологии обессоливания ВПУ УланБаторской ТЭЦ
4.1 Предложение по оптимизации работы ВПУ
4.2. Предложения по использованию растворов ЫаС1 и ЫаОН для восстановлении обменной емкости сильноосновного анионита АВ8.
4.3.Оптимизация ВХР на УланБаторской ТЭЦ3
Глава 5. Повышение надежности эксплуатаций ВПУ
5.1. Общее положение
5.2. Описание комплексных тренажеров по эксплуатации двухкамерных механических фильтров и
ионообменных фильтров.
Выводы
Литература


Перегретый пар, поступающий в турбину, содержит примеси преимущественно в растворенном виде, но часть примесей, в основном продукты коррозии железа, могут находиться в виде мелко дисперсной фазы. При движении пара по проточной части турбины происходит изменение его параметров (температура, давление), поэтому растворимость примесей изменяется и с уменьшением давления и температуры на поверхностях проточной части турбины образуются отложения. В современных турбинах перегретого пара с одним или даже двумя промперегревами зона влажного пара очень ограничена и охватывает лишь давления ниже примерно 0,5 бар. При таких низких давлениях растворимость практически всех соединений в паре незначительна (десятые, сотые доли микрограмма на килограмм), поэтому подавляющая масса всех примесей должна выпадать из парового раствора. Это хорошо видно из рис. СКК 0-0). Из рис. Номера апутей ч. Рис. Изменение растворимости ряда соединений в зависимости от давления и температуры пара по линии расширения пара в турбине закритического давления СКК-0-0. СКаС1=0-0 мкг/дм3)- в конце цилиндра высокого давления при давлениях - бар. В настоящее время практически отсутствуют достаточно надежные данные для определения доли выпадающей твердой фазы, кристаллизующейся на поверхности лопаток в виде прочных постепенно растущих отложений. Отдельные количественные данные по отложениям оксидов меди, определенным после длительной работы турбин сверхкритического давления, на лопатках цилиндров сверхвысокого и высокого давлений и кремнекислоты на лопатках цилиндра среднего давления позволяют считать, что эта доля составляет около % от количества вышеуказанных соединений, попадающих с паром в турбину. Долю хорошо растворимых в воде соединений (в основном соли Ыа), постепенно накапливающуюся в турбине, установить трудно, так как при каждых пуске и останове турбины значительная часть таких отложений смывается влажным паром. Поэтому допустимая скорость роста отложений, состоящих из соединений натрия, сильно возрастает в тех случаях, когда турбина работает с более или менее частыми остановами. Соединения, плохо растворимые в воде, например оксиды меди, железа, а также кремневая кислота почти не смываются при пусках и остановах, и поэтому допустимая скорость роста таких отложений должна исходить из длительности работы турбины между капитальными ремонтами, т. За такой срок турбина мощностью, 0 МВт может пропустить около (- )-6 т пара. Между тем отложения 2-3 кг оксидов меди на лопатках цилиндра высокого давления такой турбины приводили на станции Эйвон (США) к значительному (на 2-3%) снижению к. Следовательно, количество отлагающихся оксидов меди должно быть меньше чем 0,1-0,3 мкг/дм3. Это подтверждается опытом эксплуатации паровых турбин сверхкритического давления в США[], когда уменьшение концентрации меди в паре до 2-3 мкг/дм3 еще не снимало полностью проблемы заноса турбины оксидами меди. По-видимому, допустимое содержание меди в паре не должно превышать 1 мкг/дм3. При этом отложения могут начаться лишь со средних ступеней цилиндра высокого давления, т. Это несколько увеличит допустимую скорость роста отложений, и, вероятно, их накопление в течение 1-2 лет не поведет к заметному снижению экономичности турбины или ограничению ее мощности. Обеспечить столь малое содержание меди, как 1 мкг/дм3, трудно, и поэтому в существующих нормах еще допускаются большие концентраций ], однако имеется явная тенденция к снижению допустимого содержания меди в питательной воде прямоточных котлов, особенно при закритических давлениях. Кремнекислота относительно хорошо растворима в паре[], и при обычных кремнесодержаниях пересыщение наступает только при давлении ниже бар. В этой области зависимость растворимости кремнекислоты от плотности пара сравнительно слабая, поэтому отложения распределяются на сравнительно большое число ступеней турбины, причем там, где удельная поверхность лопаток (F/N, м /МВт, где F-площадь лопатки, N-мощность), во много раз больше, чем в головной части турбины. В итоге максимально допустимая величина отложений значительно больше, чем для оксидов меди, и соответственно выше и допускаемая концентрация кремнекислоты в паре.