Логико-вероятностная модель надежности главной схемы электрических соединений и её применение при проектировании и эксплуатации электростанций

• Автор: Каратун, Владимир Станиславович
• Шифр специальности: 05.14.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Ленинград
• Количество страниц: 221 c. : ил

1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ .

1.1. Общая характеристика и особенности главных схем электрических соединений станций как объектов анализа надежности.

1.2. Задачи исследования надежности схем выдачи мощности электростанций

1.2.1. Анализ надежности схем выдачи мощности электростанций на стадии проектирования .

1.2.2. Обеспечение надежности выдачи мощности электростанций при эксплуатации .

1.3. Возможные подходы к решению задачи исследования надежности главных схем электрических соединений Выводы но главе I .

2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ НАДЕЖНОСТИ ГЛАВНЫХ СХЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ .

2.1. Основные требования к математическим моделям для анализа надежности главных схем электрических соединений

2.2. Модели надежности некоторых элементов главных схем электрических соединений

2.2.1. Модели надежности выключателей . .

2.2.2. Модели надежности устройств релейной защиты .

2.2.3. Модели надежности устройств противоаварийной автоматики .
2.3. Логиковероятностная модель для анализа надежности главных схем электрических соединений .
2.4. Степень неопределенности исходной информации и точность оценки показателей надежности главной
схемы электрических соединений .
Выводы по главе 2 .
3. ПРОГРАММНАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ МОДЕЛИ ДЛЯ АНАЛИЗА НАДЕКНОСТИ ГЛАВНЫХ СХЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ
3.1. Формализованное описание состояний схемы .
3.2. Моделирование процесса отказов элементов, их нормальной локализации и развития аварии .
3.3. Идентификация состояний системы в соответствии
с заданными признаками аварий
3.4. Разработка комплекса программ для анализа надежности главных схем электрических соединений . .
3.4.1. Структурная схема алгоритма функционирования комплекса программ .
3.4.2. Подготовка исходных данных
ЕЫводы по главе 3
4. ИССЛЕДОВАНИЕ НАДЕ8Ш0СТИ ГЛАВНОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ АЭС ПРИ ЕЕ ПРОЕКТИРОВАНИИ . .
4.1. Методика техникоэкономического обоснования вы
. . бора схемы выдачи мощности от АЭС
4.2. Постановка задачи исследования
4.3. Анализ надежности главной схемы электрических соединений проектируемой АЭС с учетом поэтапного развития станции и прилегающей сети
4.3.1. Анализ надежности схемы выдачи мощности от АЭС .
.на первом этапе развития станции .
4.3.2. Анализ надежности схемы выдачи мощности от АЭС
на Иом этапе развития станции .
4.3.3. Анализ надежности схемы выдачи мощности от АЭС на.
третьем этапе развития станции .
4.4. Оценка среднеквадратических погрешностей вероятностных показателей надежности.главной.схемы электрических соединений . .
Выводы по главе 4
5. ПОШПЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ СХЕМЫ ШДАЧИ МОЩНОСТИ ОТ АЭС ПУТЕМ ОПТИМИЗАЦИИ РЕМОНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ.
5.1. Постановка задачи исследования
5.2. Анализ надежности схемы выдачи мощности от АЭС при реальном графике ремонтов оборудования
5.3. Оптимизация графика ремонтов оборудования распределительных устройств АЭС .
5.4. Оценка влияния отказов функционирования устройств РЗА и коммутационной аппаратуры на надежность главной схемы электрических соединений
5.5. Оценка целесообразности изменения структуры.глав.
ной схемы электрических соединений .
Выводы по главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА


Вне зависимости от причин аварийной остановки реактора его расхолаживание должно осуществляться безотказно, включая
и случаи исчезновения напряжения в сети собственных нужд с. Аварийная остановка ядерного энергоблока помимо экономического ущерба изза недовыработки электроэнергии, нежелательна и изза соображений ядерной безопасности 6, . При резком сбросе нагрузки может произойти открытие подрыв предохранительных клапанов с потерей теплоносителя из контура и возможным выбросом радиоактивных веществ в атмосферу, возникает термические напряжения в оборудовании, особенно опасные для тепловыделяющих элементов ТВЭ . Вследствие этого повышается выход газообразных осколков деления через микротрещины оболочек та, происходит динамическое отравление реактора осколками деления. Таким образом, на АЭС в силу перечисленных выше особенностей, главные схемы электрических соединений и схемы электроснабжения с. ТЭС. На электростанциях с блоками 0 МВт 0 МВт для АЭС и более отказ любого выключателя, кроме секционного или шиносоединительного, не должен, как правило, приводить к отключению более одного блока и такого числа линий, которое допустимо по условию устойчивости энергосистемы. При отказе секционного или шиносоединительного выключателей, а также при совпадении отказа одного из выключателей с ремонтом любого другого, допускается одновременное отключение двух блоков и такого числа линий, которое допустимо по условию устойчивости энергосистемы. Отказ с к. ПО кВ и выше, если транзит состоит из двух параллельных цепей. Отключение линии, как правило, должно осуществляться не более чем двумя выключателями, повышающих трансформаторов блоков, трансформаторов собственных нущ как правило, не более, чем тремя выключателями, автотрансформаторов трансформаторов связи не более, чем тремя выключателями на каждом напряжении. Ремонт любого выключателя должен быть возможен без отключения присоединения. Опыт эксплуатации ЭС и подстанций ПС показал, что наиболее тяжелые аварии, связанные с полным сбросом нагрузки и потерей собственных нужд ЭС, полным погашением ПС обусловлены отказами функционирования устройств РЗиА и коммутационной аппаратуры КА. По данным 4, , , и др. ЭС происходит изза отказов функционирования устройств РЗиА, приходится на КА, из них на выключатели. Надежность функционирования выключателей в значительной степени зависит от типа присоединений, которые они коммутируют. Так число отказов линейных выключателей в 2, раза выше числа отказов трансформаторных и в 3, раз выше числа отказов секционных выключателей. Таким образом, к числу особенностей главных схем электрических соединений ЭС, которые необходимо учитывать при исследованиях надежности, можно отнести множественность уровней функционирования изменения схем коммутации при ремонтах присоединений, систем шин, выключателей возможность различных отказов функционирования устройств РЗиА и выключателей зависимость показателей надежности вшиючателей от типа присоединений, которые они коммутируют различную степень опасности отдельных аварий в главной схеме для энергосистемы. С двумя основными и третьей обходной системами шин, с одним выключателем на цепь. Для РУ ЙЗ обходная система шин не предусматривается. С одной рабочей секционированной и обходной системами шин. Для РУ кВ обходная система шин не предусматривается. Блочные схемы генератортрансформаторлиния ГТЛРУ подстанции. Схемы ГТЛ могут найти применение для турбогенераторов большой мощности 0, , мВт при напряжении кВ в особенности при сооружениях вторых и третьих очередей ЭС, для которых создание собственных РУ таких напряжения может оказаться неоправданным. Схема с двумя системами шин, с 4мя выключателями на 3 цепи схема . Схема с двумя системами шин, с 3мя выключателями на 2 цепи схема . Блотные схемы ГТЛ с уравнительнообходным многоугольником. Могут применяться также и другие схемы при соответствующем техникоэкономическом обосновании. Анализ главных схем электрических соединений зарубежных ЭС показывает их схожесть со схемами, применяемыми в СССР .