Выбор рационального метода утяжеления для расчетов статической устойчивости при проектировании энергосистем

• Автор: Осовенко, Валерий Владимирович
• Шифр специальности: 05.14.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 174 c. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ

ГЛАВА I. Введение

1.1. Характеристика метода исследования .

1.1.1. Актуальность теш .

1.1.2. Цели и задачи диссертации б

1.1.3. Методика исследования

1.2. Краткое содержание работы

ГЛАВА П. Существующие методы исследования статической устойчивости при проектировании энергосистем II
ПЛ. Особенности расчетов статической устойчивости при проектировании энергосистем . II

П.2. Постановка заци.

ГЛАВА Ш. Обзор существующилШИЙдЬв утяжеления

ГЛАВА 1У.Применение метода приведенного градиента для многомерного утяжеления установившегося режима энергосистемы .
1У.1. Основные положения метода приведенного градиента .
1У.2. Выбор системы базисных и независимых переменных .
1У.З. Получение допустимого режима
IV.4. Алгоритм МОПГ.
ГЛАВА У. Асимптотический метод многомерного утяжеления установившегося режима энергосистемы
УЛ. Множители Лагранжа и их предельные значения
V.2. Методика многомерного утяжеления.
У. 3. Комбинированный метод Зейделя Ньютона для расчета установившегося режима энергосистемы
V.4. Примеры и анализ расчетов .
Глава УI.Некоторые вопросы программирования задачи многомерного утяжеления .
VI.1. Структура программы
У1.2. Учет разреженности матрицы Якоби при вычислении свободного члена характеристического уравнения .
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
РИСУНКИ .
ЛИТЕРАТУРА


В этой главе приводятся сведения о втором методе решения оптимизационной задачи, названном асимптотическим. Этот метод основан на МОПГ. В первом разделе этой главы анализируется поведение множителей Лагранжа в предельном смысле. На основании связи предельных значений вектора множителей Лагранжа с нагрузочными и генерирующими мощностями во втором разделе описывается методика многомерного утяжеления. В третьем разделе описывается комбинированный метод'Зейделя - Ньютона для решения задачи нахождения потокораспределения режима. В четвертом разделе анализируются результаты расчетов нескольких схем. Шестая глава описывает некоторые вопросы программного обеспечения решаемой задачи. Она состоит из двух разделов. В первом разделе приводятся сведения о структуре программы и взаимодействии ее основных модулей /подпрограмм/. Второй раздел описывает способ учета разреженности матрицы Якоби при вычислении свободного члена характеристического уравнения. II. ГЛАВА П. ПЛ. Точное решение задачи статической устойчивости электрической системы основывается на исследовании корней характеристического уравнения линеаризованной системы дифференциальных уравнений. Однако трудоемкость вычисления коэффициентов характеристического уравнения и анализ его корней для современных сложных электрических систем настолько велики даже при использовании ЭВМ, что общепринятой является методика раздельного изучения границ статической устойчивости колебательного типа /самораскачивание/ и апериодического типа /сползание/. При исследовании апериодической статической устойчивости предполагается, что самораскачивание может быть исключено выбором соответствующих коэффициентов регулирования режимных параметров. Это означает,что все комплексные корни характеристического уравнения будут иметь отрицательные вещественные части. В этом случае предельному по статической устойчивости режиму будет соответствовать переход через нуль свободного члена характеристического уравнения [[I]. Действительно, свободный член характеристического уравнения равен произведению всех его корней, т. Йс(~“0 р! Если все корни действительные и отрицательные, т. Д, р2=-^2, • . Ал. Если параметры электрической системы изменяются и при этом один действительный корень перейдет из левой полуплоскости в правую, ТО (1с изменит знак, а, следовательно, изменит знак и А». П.1. Жл&+1й. Л - *? П.1. Ч ' >0 ^ ** п. Пи. ОнЛ&)- статические характеристики нагрузки узла I ; Допустим, что в исследуемой системе имеется хотя бы один узел, напряжение которого по модулю и частоте неизменно /т. Тогда свободный член характеристического уравнения системы уравнений ПЛЛ - ПЛ. УoJ. При этом уравнения П. ПЛЛ не изменяются, а уравнения ПЛЛ и ПЛ. ПЛ. СЮ 2ГУи(о)йПи Ц +&вх. АРВ по отклонению напряжения и тока. Уравнения П. Известно, что для АРВ как пропорционального, так и сильного действия значения обычно составляют -0 ед. ПЛ. ПЛ. AUi^O, i = i ~ ,« П. Учитывая последние условия в уравнениях П. ПЛ. П.1. Рассмотрим структуру матрицы Якоби при задании в качестве зависимых переменных модулей и фаз напряжений узлов. Будем считать , что для узлов I,. К в качестве независимых переменных приняты ? Сопоставление матрицы Якоби с уравнениями П. ПЛ. ПЛ. Кои заменяются на &ov —? АРВ некоторыми сопротивлениями и соответствующими Э. Д.С. В отечественной расчетной практике положительное влияние АРВ на предел передаваемой мощности оценивают довольно высоко. Генераторы с АРВ сильного действия замещаются нулевым реактивным сопротивлением и ЭДС, равной напряжению генератора в исходном режиме. В случае применения АРВ пропорционального типа генератор замещается реактивным сопротивлением /переходное реактивное сопротивление/ и Э. Д.С Ну исходного режима. Такой способ анализа статической устойчивости электрической системы, имеющей синхронные машины при любом регулированном возбуждении, может быть проведен так же, как и для нерегулируемой системы только в том случае, если приняты меры к устранению нарушения устойчивости, проявляющегося в виде низкочастотного само-раскачивания.