Разработка и исследование импульсного метода контроля угла между векторами напряжений по концам электропередачи

• Автор: Коваленко, Вячеслав Петрович
• Шифр специальности: 05.14.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 210 c. : ил

Содержание
Введение .

Глава I. Методы контроля угла электропередачи

1.1. Статический режим работы электропередачи .

1.2. Динамический режим работы электропередачи . .

1.3. Анализ методов контроля угла

Выводы
Глава 2. Минимизация угловых погрешностей от несинусоидальности контролируемых напряжений в энергосистемах

2.1. Постановка задачи.

2.2. Фазовые погрешности измерительного трансформатора напряжения.

2.3. Влияние высших гармонических составляющих напряжения промышленной частоты.

2.4. Полная фазовая погрешность с учетом влияния трансформатора напряжения.
2.5. Способы минимизации фазовой погрешности для различных режимов работы электропередачи .
Выводы
Глава 3. Импульсный метод контроля угла электропередачи
Выводы
Глава 4. Выбор типа сложного сигнала
4.1. Характеристика сложных сигналов.
4.2. Требования и критерии для выбора типа сложного сигнала.
4.3. Анализ спектров сложных сигналов
4.4. Выбор формы сигналов по корреляфонным
характеристикам. Структурные помехи
Выводы.
Глава 5. Структура операций приемника и его помехоустойчивость .
5.1. Постановка задачи. Учет помех от аппаратуры
ВЧ каналов
5.2. Прием сложного сигнала в условиях помех от коронирования ВЛ.
5.3. Прием сложного сигнала в условиях помех от
дуги КЗ и комодтационной аппаратуры.
Выводы.
Глава 6. Учет искажения сигнала в ВЧ трактах по ВЛ.
Структура операций при совокупном действии всех видов помех.
6.1. Учет влияния искажений, вызванных прохождением сигналов по ВЧ трактам на ВЛ .
6.2. Структура операций приемника при совокупном действии всех видов помех .
ЕЬводы.
Глава 7. Исследования распространения сложных радиоимпульсных сигналов и расчет параметров аппаратуры контроля угла электропередачи . . .
7.1. Учет особенностей спектральных характеристик
7.2. Схема подключения устройств контроля к ВП. Особенности расчета распространения выбранных сигналов по ВЛ
7.3. Методы повышения помехостойкости системы
передачи угла
Выводы.
Глава 8. Экспериментальные исследования и вопросы внедрения аппаратуры контроля угла электропередачи
8.1. Проверка корректности основных соотношений, связанных с распространением сложных радиоимпульсных сигналов.
8.2. Возможности методики по точности и быстродействию измерения угла электропередачи . . .
Выводы.
Заключение
Литература


Существует несколько вариантов таких схем, работающих в общем комплексе противоаварийной автоматики. Как правило, в этих устройствах выбирается несколько уставок по углу, превышение которых при работе электропередачи фиксируется, после чего вырабатываются управляющие воздействия. При качаниях, вызванных аварийными возмущениями и соответствующими управляющими воздействиями (по условию сохранения устойчивости при динамическом переходе и в квазиустановившемся послеаварийном режиме), срабатывание элементов фиксации текущего угла не воздействует на работу устройств противоаварийной автоматики. Значительные сложности при настройке фантомных схем для работы в динамических режимах связаны и с трудностями моделирования ЭДС в неполнофазных режимах. Ограничения в использовании метода фантомных схем связаны также с отсутствием учета отбора мощности в промежуточных точках передачи. Создание полной модели, учитывающей все факторы аварийных возмущений и широкий диапазон статических режимов, сложно, дорого и не всегда оказывается эффективным, так как для обеспечения заданного быстродействия необходимо распараллеливание каждой из множества моделей, учитывающих конкретный режим работы электропередачи. Использование модели электропередачи с перестраиваемыми параметрами, когда прогнозирование распределения активной мощности в послеаварийном режиме производится вычислительным блоком по заранее рассчитанным коэффициентам, значительно снижает быстродействие устройств противоаварийной автоматики и требует большого объема оперативной памяти управляющей ЭВМ [9, 4]. Точностные характеристики устройств контроля угла с использованием фантомных схем определяются погрешностями трансформаторов тока и напряжения, вариациями параметров ВД. Наиболее современные из них [ ] имеют результирующую погрешность + 2,4°. Однако косвенный метод измерения, отсутствие средств тарировки и сложность проверки, которая возможна в настоящее время только расчетным цутем, ограничивают область применения фантомных схем. ШТО в момент перехода через нуль напряжения промышленной частоты передающего конца электропередачи. Появляется возможность ретрансляции сигнала на промежкточных подстанциях и, следовательно, слежения за изменением угла в пункте контроля. Однако этот способ также имеет ряд существенных недостатков, выражающихся, в первую очередь, в низкой точности передачи фазы, малой достоверности, в наличии неопределенности фазы в первоначальные моменты включения аппаратуры контроля. Недостатки известных систем телепередачи вектора обусловливаются прежде всего принятой в этих системах относительно узкой полосой частот Д передаваемых сигналов. Объясняется это следующими обстоятельствами. Для промышленной частоты Т = 0, с. Д[ в кГц, получаем, град. I кГц, поэтов угловое запаздывание не менее °. Для статических режимов это запаздывание можно было бы компенсировать, если бы оно всегда оставалось стабильным. Однако климатические воздействия на элементы тракта передачи сигнала обуславливают нестабильность углового запаздывания. Ориентировочно можно принять, град. Такам образом, минимальная погрешность для узкополосных систем телепередачи угла X составит около 6°. При практической реализации узкополосных систем контроля угла $ величины углового запаздывания Ху и, соответственно, погрешность телепередачи угла будут больше. Объясняется это тем, что для обеспечения необходимых величин достоверности в устройствах телепередачи фазы прием и обработка сигнала осуществляется по системе ШОУ [б8, ]. Использование этой системы позволяет обеспечивать требуемый минимум вероятности появления ложного сигнала при воздействии на приемник интенсивных флюктуационных помех, однако при этом эффективная полоса Д| сужается до Гц. При таком способе обработки угловое запаздывание в конечном итоге становится столь значительным, что создает неопределенность значения фазы в первоначальные моменты включения аппаратуры. Работа существующих систем блокируется при действии помех, превышающих заданный уровень, и поэтому они не действуют во время операции на коммутационной аппаратуре высокого напряжения подстанции.