Разработка и исследование пневматических функциональных преобразователей для систем управления в нефтехимии

• Автор: Пресс, Исак Аронович
• Шифр специальности: 05.13.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1982
• Место защиты: Сумгаит
• Количество страниц: 222 c. : ил

Содержание методики проектирования пневматических множительных устройств

Глава 4.Практическое использование ФП в системах

автоматизации технологических процессов

4.1.Системы автоматизации с логикопрограммным управлением.

4.2.Системы автоматизации,основанные на вычислении комплексных параметров

4.3.Системы оптимального управления технологическими процессами

Заключение.
Литература


С использованием методики получено и исследовано около двадцати машинных уравнений вычислительных устройств различного назначения для систем автоматизации процессов нефтехимии,химии и нефтепереработки. Результаты сведены в таблицу I. Таблица /. I.Процесс пиролиза углеводородных газов на этиленов]. Г**-«’0* «/) где^-"функция жесткости" пиролиза; 1 - температура пирогаза,°С; ? Ю[к-(сс-деуН*], (а) где^опг" оптимальное значение •’функции жесткости"; ? V- щего в змеевик, % шкалы; ? Ру'ХМь-хАь *Х5) , (Ш где - пневмосигналы, пропорциональные соответственно расчетной величине "функции жесткости"»текущей температуре пирогаза и текущему значению расхода сырья; К. К.К - постоянные коэффициенты. Продолжение таблицы /. Ограничения,накладываемые на режим процесса пиролиза,имеют вид: у'**'7 * ^) () ¦где Г X Л '* при/**,т (. В. ^ю~ значение "функции жесткости", являющееся заданием регуляторам "функции жесткости" пиролиза, предельно допустимое значение "функции жесткости"/рассчитываемое при постоянно? К/**Т ~ постоянные коэффициенты. Процесс алкили-рования бензола этиленом [4/] . С6 * V ГШ 4 • « Рее ' (фа - - к^иг, ии) гле А - пневмосигналы,пропорциональные соответственно перепаду давления на диафрагме расходомера 3ЭФ,давлению в линии ЭЭФ,расходам ЗЭФ,прореа тировавшего этилена,отработанных газов,рециркулирующих диэтилбензолов,подаваемых с бензольной шихтой в реактор, и бензола. Процесс дегидрирования бутана в бутилен, [2/1 . А - перепад давления на диафрагме,устанавливаемой на линии ЭЭФ; Р - абсолютное статическое давление. ЭЭФ; К - константа. Куегш)-/,? Ш(К-), (и) при и Сс *,3 ' Ш) т " /уст ) °*Т где Хуст~ оптимальное значение конверсии, задаваемое с помо- - постоянные коэффициенты. Продолжение таблицы 7. Руис7 - оптимальное значение объемной скорости подачи сырья, задаваемое с помощью задатчика; І оптимальные вычисленные значения соответственно количества циркулирующего катализатора в системе, температуры в зоне реакции и уровня "кипящего,'слоя"ка-тализатора,необходимые для поддержания заданного значения конверсии,при заданном оптимальном значении объемной скорости /уст ; - максимально возможное коли- Р'~г * ^ гая “*}/%*? ИУУСТ где РУ) 4, 4, 4*, 4; 4 4с - пневмосигналы, пропорциональные соответственно текущим значения? Продолжение таблицы /. Уояг - оптимальное вычисленное значение объемной скорости подачи сырья при максимально возможном количестве циркулирующего катализатора в системе; (гс - расход сырья. Для контроля теплового режима на установке производится непрерывное вычисление кратности циркуляции катализатора, которая является одним из основных комплексных параметров процесса дегидрирования бутана. Величина кратности циркуляции катализатора вычисляется по формуле: Р. Рн„т - пнешо-сигналы,пропорциональные оптимальным значения? Рг _ - пневмосигналы,пропорцио- *УСТ> ''УСТ нальные заданным значениям соответственно конверсии, объе? V * “ постоянные коэффициенты. Машинное уравнение кратности циркуляции катализатора п Р*р /Р*в "0. УР. А/ где лР - перепад давления в транспортной линии катализатора, 9/ - расход транспортирущего газа (воздуха), 9с^,9Сг - соответственно расходы сырья-ректификата и сырья-возврата на установку, К - коэффициент пропорциональности,учитывающий коэффициент скольжения,среднее значение температуры в транспортной линии и др. Так как величина К колеблется в небольших пределах,то ее значение принято постоянным. К - постоянный коэффициент. Процесс дегидрирования бути-ленов в дивинил м. Процесс полимеризации бутил-каучука [] . У(? Уе/Т , (///) 0 где У - текущее значение целевой функции; %е. С,- концентрация изобутилена в шихте; Сг - концентрация изобутилена в бтходящих (непрореагирова&- г РЧР(СЛ) = . М О где 4 - пнешбсигналы,пропорциональные соответственно мгновенному значению концентрации целевого продукта и текущему значению времени цикла, кгс/см2; ЪкРр- соответственно время периода контактирования и периода регенерации.