Исследование заземляющих свойств железобетонных фундаментов производственных зданий и разработка норм при использовании их в качестве заземлителей

• Автор: Солнцев, Валерий Иванович
• Шифр специальности: 05.09.03, 05.26.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 240 c. : ил

Введение Глава I.

1.2.
Глава 2.
2.2.
2.4.
2.5.
Содержание

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

РАСЧЕТА ЗАЗЕМЛЯЮЩИХ УСТРОЙСТВ, В КАЧЕСТВЕ КО

ТОРЫХ ИСПОЛЬЗУЮТСЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ 8

Общая характеристика работы . .
Состояние вопроса расчета заземляющих
устройств, в качестве которых использу
ются железобетонные фундаменты З
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТНЫХ
Исходные предпосылки .
Физическая модель фундаментного поля . . . . 2Ь
Математический эквивалент фундамента
колонны
Влияние конструктивных параметров
фундаментов колонн и основных геометри
ческих размеров здания на величину со
противления растеканию фундаментного
поля этого здания
Исследования сопротивления растеканию
фундаментного поля графоаналитическим
методом
Расчетная, у,. модель фундаментного
поля в неоднородной земле ,
Анализ некоторых параметров, определяющих
сопротивление растеканию фундаментного поля . .
2.5.2. Расчет напряжения до прикосновения при использовании фундаментного поля
в качестве заземлителя .
Глава 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПРОЦЕССОВ ПРИ ОТЕКАНИИ ТОКА С ФУНДАМЕНТОВ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ В ЗЕМЛЮ9Ь
3.1. Исходные предпосылки 9Ь
3.2. Характеристика объектов
3.3. Методика эксперимента
3.4. Особенности проведения эксперимента
3.4.1. Влияние линий временного электроснабжения
3.4.2. Характеристика грунтов .
3.5. Результаты измерений и их анализ9.
3.5.1. Методика эксперимента по определению сопротивления растеканию фундаментного поля .
3.5.2. Влияние конструктивных характеристик фундаментного поля на величину сопротивления растеканию . . .
3.5.3. Результаты ВЭЗ и измерений сопротивления растеканию фундаментных полей производственных зданий .
3.5.4. Результаты измерений распределения потенциалов по конструкциям зданий
и коэффициентов до прикосновений.
Глава 4. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ В КАЧЕСТВЕ ЗАЗЕМЛИТЕЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
4.1. Расчет сопротивления растеканию.
4.2. Допустимое расстояние между трансформаторной подстанцией и зданием, позволяющее отказаться от выполнения заземляющего устройства на трансформаторной подстанции при использовании здания в качестве заземляющего устройства.
4.3. Технические требования к конструкциям производственных зданий.
Глава 5. ТЕХНИКЭЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ В КАЧЕСТВЕ
ЗАЗЕМЛИТЕЛЕЙ .
Заключение.
Литература


Такой подход к расчету заземляющих устройств, в качестве которых используются фундаменты промышленных зданий, не удовлетворяет тем, что им нельзя воспользоваться на стадии проектирования, когда самого объекта еще нет в наличии. Однако Ж. Бодье приводит формулу 1. В этом случае заземлитель любых размеров рассматривается им как полусфера, без учета влияния конструктивного выполнения
фундаментов колонн. Кроме того, одним из выводов статьи является утверждение о том, что индивидуальное сопротивление растеканию фундамента колонны не может быть показательным по сравнению с сопротивлением растеканию системы таких заземлителей, если не известна величина взаимного влияния между ними. Таким образом,в статье делается основной упор на экспериментальные исследования для выдачи рекомендаций по использованию железобетонных фундаментов здания в качестве заземлителей. Интересное соотношение для расчета сопротивления растеканию железобетонных фундаментов опор линий электропередачи предлагают авторы работы . Я гКбКК 1. Формула 1. К и были определены на моделях, не учитывающих специфику промышленных фундаментов. Определение величины сопротивления растеканию одного фундамента 1. В работах Н. О.Щег и ЕРарп,ЯМ. Были проведены импульсные испытания . Приведена формула для расчета стержня, помещенного в слой бетона, и группы электродов. Значение в 1. Значение К в 1. Определение коэффициента в работе не раскрывается. Таким образом воспользоваться рекомендациями работы оказалось невозможным для расчета фундаментных полей производственных зданий. Д.т. Максименко в работе а также с группой соавторов в статье , доказывает возможность определения величины сопротивления растеканию нулевого цикла промышленных зданий по соответствующей величине сопротивления растеканию эквивалентной пластины. Для упрощения расчетов рассматривается пластина, расположенная на поверхности двухслойной земли Здание принимается эквипотенциальным и, вследствие этого, рассматриваются кривые распределения потенциалов только по земле снаружи здания. Потенциальные диаграммы, полученные в работе путем физического моделирования для реальных свайных фундаментов и эквивалентной им пластины, имеют хорошие совпадения. Б работе дана формула для расчета изменения потенциала вдоль среднего сечения пластины, расположенной в однородной среде. Однако, трудоемкость расчетов по предложенным формулам не позволяла использовать их в проектной практике . Другим недостатком указанной методики является то, что сравнение сопротивления растеканию реального фундамента здания с сопротивлением растеканию металлической пластины с размерами, равными площади нулевого цикла этого здания величина й. В указанных работах не исследовано влияние конструктивных особенностей фундаментов колонн диаметра анкерных болтов, удельного сопротивления бетонов, допустимости соединения анкерных болтов с арматурой каркаса, а также всего фундамента производственного здания на уровне нулевого цикла количество фундаментов колонн на общую величину сопротивления растеканию фундаментного поля промышленного здания. В работе введено понятие степень насыщения нулевого цикла промышленного здания железобетоном Д,
Лг 1. Для отдельного промышленного здания при Л2 0,6 и более сопротивление растеканию железобетонных фундаментов зданий принимается равным сопротивлению растекания металлической пластины. В работе не рассмотрен вариант с уменьшением коэффициента заполнения нулевого цикла промышленного здания. Лг 0,4, что соответствует расстоянию между фундаментами колонн не больше м. Вместе с тем уменьшение коэффициента заполнения вызывается тенденцией к увеличению расстояний между фундаментами в производственных зданиях. В настоящее время эти расстояния достигают м, а в отдельных случаях м. В связи с этим вонникает задача определения сопротивления растеканию таких зданий, которые в результате малого заполнения не могут рассматриваться в виде пластин. Используя массив значений сопротивлений растеканию, полученный Максименко Н. О Н , 1. Н V 2. Приведенные выражения 1. Выражения 1.