Совершенствование методов контроля доменной плавки с целью повышения её эффективности

• Автор: Ли Хон Сен, 0
• Шифр специальности: 05.16.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 163 c. : ил

1. ПРОБЛЕМЫ КОНТРОЛЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И

ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ГАЗОВ В ДОМЕННОЙ ПЕЧИ . ц

1.1. Контроль распределения материалов и газов в шахте доменной печи

1.2. Методы изучения распределения материалов при моделировании их загрузки в доменную печь
1.3. Показатели и математические модели, применяемые для оценки степени использования газа в доменных печах

1.4. Постановка задач исследования

2. РАЗРАБОТКА СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ И УСТАНОВКИ ДЛЯ

ИЗУЧЕНИЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ ПРИ МОДЕЛИРОВАНИИ ИХ ЗАГРУЗКИ В ДОМЕННУЮ ПЕЧЬ

2.1. Исследование электрических характеристик смесей агломерата и кокса

2.2. Разработка средств контроля и физической модели для изучения распределения материалов при их загрузке в доменную печь

2.3. Изучение распределения материалов в холодной модели

2.4. Обсуждение результатов исследования
2.5. Выводы
3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ОЦЕНКИ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ПРОЦЕССОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ В ДОМЕННОЙ ПЕЧИ

3.1. Исследование влияния температуры термически резервной зоны и содержания водорода в горновом газе на величину ошибки расчетов по модели
3.2. Разработка математической модели для оценки эффективности восстановительных процессов в доменной печи
3.3. Реализация расчета эффективности процессов восстановления на доменной печи
3.4. Выводы
4. ИССЛЕДОВАНИЕ ИНТЕРВАЛА КОЛЕБАНИЙ РЕАКЦИОННОЙ
СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО КОКСА
' 4.1. Методика исследования
4.2. Определение реакционной способности коксов
4.3. Связь реакционной способности с другими характеристиками кокса
4.4. Выводы
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА

Несмотря на значительные успехи, достигнутые за последние два десятилетия в области внедоменной металлургии железа основным технологическим процессом переработки железных руд в металл по-прежнему является производство чугуна в доменных печах. Этим способом в настоящее время перерабатывается более 98-98,5% всей добываемой в мире железной руды [I]. Особенностью доменного производства является довольно высокий уровень потребления энергии. При производстве стали путем рафинирования передельного чугуна в кислородных конвертерах в современных условиях расходуется порядка 20 ГДж энергии в виде ископаемого топлива, причем из этого количества около 70% расходуется на производства чугуна [2] . В связи с этим любая экономия топлива в доменном производстве оказывает большое влияние на себестоимость конечной продукции черной металлургии. Основным видом топлива в доменной плавке, за счет которого покрывается более 85% потребности процессов в энергии, является кокс.
Удельный расход кокса на производство чугуна в промышленно развитых странах за последние 50 лет снизился более, чем в два раза. На отдельных доменных печах он достигает 400 кг/т чугуна. Снижение расхода кокса в доменной плавке было достигнуто главным образом за счет повышения качества проплавляемых железорудных материалов, их офлюсования, повышения температуры горячего дутья, повышения давления газов в печи, вдувания жидкого, газообразного и пылеугольного топлива, совершенствования технологии доменной плавки. Однако, несмотря на достигнутые успехи, доменное производство все

Аппроксимация функции JLcj.1 — f ( кс) t
Изменение тока при всех трех напряжениях имеет близкий по своим значениям характер. Б связи с этим зависимость тока от объемной доли кокса и смеси выразили одним уравнением. Для аппроксимации была выбрана функция:
У =z р -f Ь (1-еър*кс) (2.7)
Полученное уравнение имеет вид:
Л#1^-6,47-+ 7,<](i-e'2'giKc)t Г=0У954(2.8)
График функции представлен на рис.2.4.
Аппроксимация функции
Сопротивление материалов определяли косвенным путем по измеренным значениям тока и напряжения. В связи с тем, что сопротивление смеси кокса и агломерата зависит главным образом от числа контактов между частицами кокса. Зависимости, полученные при трех напряжениях, имели близкий по своим значениям характер и аппроксимировались в одну кривую гиперболического вида:
nJ п I А
У=а„+1Е-ч- + — (2-S)
£fR = -2,«i + <,8i-£- 0,09— С2Л0>
График этой функции представлен на рис.2.4.
Такие электрические характеристики как удельное сопротивление и проводимость полностью зависят от электрического сопротивления и поэтому их зависимости от объемной доли кокса в смеси имеют аналогичный характер:

= -6,67-/- - 0,09 -}тг (2.II)