Эжекторные системы для орошения жидким навозом и очистки мелиоративных водоемов

• Автор: Тарасьянц, Сергей Андреевич
• Шифр специальности: 06.01.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Новочеркасск
• Количество страниц: 202 c. : ил

Основные буквенные обозначения

1. Анализ существующих систем орошения животноводческими стоками и гидромеханизированной очистки мелиоративных водоемов. Цель и задачи исследований

1.1. Системы орошения животноводческими стоками. Нормы внесения и разбавления

1.2. Установки для гидромеханизированной очистки мелиоративных водоемов

1.3. Конструкция водоструйных насосов применяемых для транспортировки гидросмеси

1.4. Цель и задачи исследований

2. Лабораторные исследования.

2.1. Цель и задачи исследований

2.2. Лабораторная установка

2.3. Контрольно-измерительная аппаратура, измеряемые и определяемые величины

2.4. Обоснование рекомендуемой конструкции гидроэлеватора

2.5. Определение оптимальных относительных геометрических размеров и параметров эжектирования кольцевого гидроэлеватора 'с двухповерхностной рабочей струей
2.6. Коэффициенты гидравлических сопротивлений сопел
2.7. Коэффициент гидравлического сопротивления диффузора кольцевого гидроэлеватора
2.8..Характеристика испытываемого гидроэлеватора при работе
на гидросмеси
3. Методика расчета эжекторных систем орошения жидким навозом
и гидромеханизации

3.1. Размеры гидроэлеватора и оптимальные параметры эжектирова-ния гидросмеси
3.2. Расчет эжекторной системы подачи жидкого навоза на поля орошения
3.3. Расчет гидроземлесоса
4. Эжекторные системы орошения животноводческими стоками и ОЧИСТКИ мелиоративных водоемов
4.1. Природные условия в районе проведения исследований
4.2. Схема эжекторной системы орошения
4.3. Влияние орошения жидким разбавленным навозом на растения И ПОЧВу
4.4. Опытная установка для производственных испытаний кольцевого гидроземлесоса
4.5. Результаты испытаний кольцевого гидроземлесоса
5. Технико-экономическое обоснование новой системы орошения животноводческими стоками и применение кольцевых гидроземлесосов для очистки мелиоративных водоемов. . . £74
Заключение
Рекомендации производству
Список использованной литературы
Приложения

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Со & Сг~ соотве'1'с'1'венно плотности рабочего, эжектируемого и смешанного потоков;
Р - плотность жидкости в источнике;
} И
- соответственно плотности грунта в естественном сложении и в твердом теле;
О. ДА - соответственно объемные расходы рабочего, эжектируемого и смешанного потоков;
б. Д.б. - соответственно весовые расходы рабочего, эжектируе-мого и смешанного потоков;

весовой коэффициент эжекции; и и ° - соответственно полные напоры нагнетания (гидроэлева
Птр , Пнпр
тора) и нагнетателя (центробежного насоса), • м, приведенные к условным уровням жидкости, получаемым с учетом потерь напора во всасывающем трубопроводе гидроэлеватора и разницы в плотностяхро
// - полный напор перед насадкойа . м;
Н Нг Нг~ соответственно геометрические высоты центров выходных отверстий насадка, диффузора и входного отверстия всасывающего трубопровода относительно уровня жидкости в источнике;
Н Н ~ соответственно геометрические высоты центра выход-
'4
ного отверстия диффузора над центрами входного отвер
стия приемной камеры и выходного отверстия насадкой;
// - геометрическая высота центра входного отверстия
приемной камеры над центром входного- отверстия веа-сывающего трубопровода;
/У - полный напор в сечении за диффузором* м;

// - напор центробежного насоса-нагнетателя м;
^ г
Нп - высота подъема смешанного потока над уровнем жидкое-

а также коэффициента эжекции 0Со
Учитывая тот факт, что конфузорный участок смесителя сопрягается с его цилиндрической частью по плавной кривой, можно без

значительных погрешностей считать, что угол 0 не влияет на величину к.п.д. Исходя из условий сохранения проходных размеров в модели гидроэлеватора, минимальное расстояние Е принято равным 10 мм. Предварительными опытами, описанными в настоящем параграфе, было установлено, что при Е ^ 10 мм, напор нагнетания Ннпр остается практически постоянным при различных коэффициентах эжекции. Следовательно, пренебрегая изменением эжек-тируемого потока в створе сопла можно считать Нн = / 4’^0~соп^1, Очевидно, что оптимальные значения вышеуказанных параметров не зависят от величины коэффициента . Поэтому критерием эффектив ности работы гидроэлеватора можно считать к.п.д., рассчитанный по формуле _
/?=<Х0НГ . (2.12)
Задача оптимизации решалась методами теории планирования эксперимента. В качестве критерия оптимизации (целевой функции) был принят к.п.д., рассчитанный по формуле (2.12). Интервал варьирования определен с помощью формул, приведенных в главе 3 и показан в таблице 2.2.
Для предварительной оценки влияния каждого из перечисленных выше факторов на к.п.д. проведена I группа опытов по плану ДФЭ
/2 р
типа 2 с определяющим контрастом I = = X, Хя Х+ Х6
Х}Х4Х^Х6 . Условия варьирования и кодирования переменных представлены в таблице 2
Матрица планирования и результаты опытов представлены в таблице, 2.4. По методике, изложенной в параграфе 2.4 строились характеристики Нг -/^(рис.2. II) и по формуле 2.12 вычислялись к.п.д. Обработка результатов эксперимента позволяет получить урав-