Прочность тонких стенок железобетонных балок на приопорных участках с учетом предыстории загружения

• Автор: Тамов, Мурат Мухамедович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Краснодар
• Количество страниц: 208 с. : ил.

Оглавление
Введение
Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования
1.1. Работа приопорной зоны железобетонных балок при совместном действии изгибающего момента и поперечной силы
1.2. Отечественные исследования прочности стенки железобетонных тавровых и двутавровых балок
1.3. Зарубежные исследования работы железобетонных конструкций на поперечную силу
1.3.1. Экспериментальные исследования прочности стенки железобетонных тавровых и двутавровых балок
1.3.2. Деформационные модели для расчета железобетонных элементов при плоском напряженном состоянии .
1.4. Методика расчета отечественных норм
1.5. Методики расчета зарубежных норм
1.5.1 Метод ферменной аналогии для расчета балок на поперечную силу
1.5.2. Методика норм Американского института бетона
1.5.3. Методика Еврокода
1.6 Задачи исследования
Глава 2. Опытные образцы и методика их испытаний
2.1. План эксперимента. Конструктивные и геометрические характеристики образцов
2.2. Технология изготовления образцов
2.3. Физико-механические свойства бетона и арматуры
2.4. Методика испытания образцов

Глава 3. Экспериментальное исследование работы стенки железобетонных двутавровых балок при двухстадийном загружении с изменением пролета среза
3.1. Поведение балок под нагрузкой
3.2. Деформации бетона
3.3. Образование и развитие трещин после приложения нагрузки
с измененным пролетом среза
3.4. Ширина раскрытия трещин
3.5. Формы разрушения
3.6. Разрушающие нагрузки
3.7. Выводы к главе
Глава 4. Анализ результатов экспериментальных исследований и предложения по расчету стенки двутавровых балок с учетом предыстории загружения
4.1. Анализ результатов экспериментов с использованием методик отечественных и зарубежных норм проектирования
4.1.1. Методика отечественных норм
4.1.2. Методика норм Американского института бетона
4.1.3. Методика Еврокода
4.1.4. Методика исследовательской группы Университета Хьюстона
4.2. Оценка влияния предварительно сформированных трещин на сопротивление стенки
4.3 Предложения по выполнению поверочных инженерных расчетов прочности тонкой стенки с учетом предыстории загружения
4.4. Влияние на сопротивление стенки трещин предшествующих загружений с позиции деформационных моделей для расчета
на поперечную силу
4.4.1. Деформационные модели с фиксированным углом для

расчета на поперечную силу
4.4.2. Влияние предварительно сформированных трещин на
сопротивление стенки двутавровой балки
4.5. Нелинейное компьютерное моделирование работы двутавровых железобетонных балок на поперечную силу
4.5.1. Технологии компьютерного моделирования
4.5.2. Диаграммы состояния материалов, примененные в численном эксперименте
4.5.3. Расчетная компьютерная модель
4.5.4. Результаты численного эксперимента
4.5.5. Анализ результатов численного эксперимента
4.6. Выводы к главе
Заключение
Список литературы
Приложения

у1 = 0,55 - при О = 45°;

у2 = 0,55 + ~~пг,- (1.30)
Л/ ] с
Общепризнанного решения для определения угла наклона в направления главных сжимающих напряжений до настоящего времени не выработано. Традиционная модель ферменной аналогии предполагает, что угол наклона трещин и угол наклона направления действия главных сжимающих напряжений составляют 45°. Совпадение траекторий главных напряжений и трещин в этом методе предполагает отсутствие сил зацепления по берегам трещин. Э. Мёрш [90] указывает на невозможность математического определения угла наклона трещин.
1.5.2. Методика норм Американского института бетона
В нормах, разработанных Американским институтом бетона (American Concrete Institute, далее - ACI) [35], моделью для расчета изгибаемых элементов на поперечную силу является ферма с параллельными поясами и раскосами, расположенными под углом 45° к продольной оси балки. Несущая способность по поперечной силе принимается равной:
Q = a + Q„ (1-31)
где Qc - сопротивление бетона поперечной силе; для элементов без предварительного напряжения
Qe = ^0,16A4Z' +17М, Щьк0 < 0,29Л^Ьк0, (1.32)
здесь Я - коэффициент, учитывающий снижение механических характеристик легкого бетона; jUs - коэффициент продольного армирования;