Деформативность связевого устоя с учетом податливости сопряжений его элементов и основания

• Автор: Балашов, Александр Юрьевич
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2008
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 134 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Конструктивные особенности и расчет сквозных связевых

панелей

1.2. Учет совместной работы каркаса с фундаментами и основанием

1.3. Цели и задачи исследований

Глава 2. РАСЧЕТ СВЯЗЕВОГО УСТОЯ С МЕТАЛЛИЯЧЕСКОЙ

РЕШЕТКОЙ ПО ДИСКРЕТНОЙ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЕ

2.1. Общие зависимости для усилий и деформаций элементов
устоя (сквозная панель)
2.2. Определение коэффициентов жесткости стержневых связей
устоя
2.2.1. Определение коэффициентов жесткости портальной
связи
2.2.2. Определение коэффициентов жесткости треугольной связи
2.3. Определение перемещений фундамента
2.4. Определение горизонтальных перемещений устоя
Выводы по главе
Глава 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ
СВЯЗЕВОЙ ПАНЕЛИ
3.1. Конструкция связевой панели и методика испытаний
3.2. Напряженно-деформированное состояние связевой панели
при горизонтальных нагрузках
3.3. Напряженно-деформированное состояние связевой панели

при неравномерной вертикальной нагрузке
Работа связевой панели при одновременном действии
горизонтальных и вертикальных нагрузок
Податливость сопряжений металлической решетки с
железобетонными колоннами
Экспериментальные исследования узла крепления подкоса
связевой панели к фундаменту
Выводы по главе
СОПОСТАВЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА
СВЯЗЕВОЙ ПАНЕЛИ С ОПЫТНЫМИ ДАННЫМИ
Определение геометрических и жесткостных характеристик
связевой панели
Определение коэффициентов жесткости и усилий в
стержнях от единичных смещений в опытном устое
Расчет опытного устоя на действие горизонтальных сил и
сопоставление с опытными данными
Выводы по главе
ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ВВЕДЕНИЕ

Объем строительства многоэтажных зданий возрастает с каждым годом. Это объясняется в первую очередь дефицитом земельных участков и возрастающей стоимостью прокладки инженерных систем. Даже в производственных зданиях, где технологию много лет размещали в одноэтажных зданиях, сейчас более 40 % площадей приходится на многоэтажные. При этом постоянно растет этажность зданий, усложняются объемно-планировочные решения. Здания все чаще выполняются по индивидуальным проектам, отходит с передних позиций типовое проектирование.
Общеизвестно, что брлыпое количество многоэтажных зданий возведено из сборного железобетона. Это обусловлено направленностью строительной индустрии и наличием действующих в недавнем прошлом многочисленных заводов по выпуску сборного железобетона. К тому же они заметно дешевле. Преимущества сборного железобетона очевидны: это и высокое качество изделий, их экономичность за счет применения эффективных арматурных сталей и предварительного напряжения, существенное сокращение сроков строительства, что особенно важно для районов с продолжительным зимним периодом.
Оценка напряженно-деформированного состояния многоэтажного здания, представляющего собой много раз статически неопределимую систему, производится в настоящее время в основном методом конечных элементов с помощью автоматизированных программных комплексов. Программные комплексы позволяют рассчитывать практически любые конструкции многоэтажных каркасных зданий как единых пространственных систем. Использование в МКЭ дискретной пространственной модели позволяет пользователю задавать необходимую степень дискретизации любых участков конструкции с целью максимального отражения реальной работы конструктивной системы здания.

Л(1 + Ь,;+, +Ш"=У-Ъ1Л +/,(&„ +А«[1 -Ън-Шп+ё„ + &2)]-
-§[*// + /»(*.. +Я22+2?12)]Д(«' (2'32)

При 1 = 1, когда Wl = ЬцА1(1) + ЪАг®, получаем уравнение:
441+ +/#а) = Г1 + А?(1-Ьп ~/§п) (2.33)
При г = /г будет Ап+1® = Апф Б<° = gnA(|l) + ёгЛ[Ь); Б™ = Д“ + 22Д(„6);
+ £М?; = *ЦД« + г12Д'„6> +§(д]'> + 5)4>) (2.34)
У-1 >1
и уравнение (2.24) представляется в виде, совпадающем с (2.32) при г = я и
л (0— я
4и-1 — Лп
Если раскосы связи нижнего яруса (г = п) закреплены не в колонне, а в конструкциях фундамента, то деформации нижних колонн не связаны непосредственно с деформациями нижних раскосов. В этом случае уравнение (2.24) не справедливо и можно принять Лп(Ь) = Лп(1). Тогда = (gn +gn)Ai‘J.
Для определения смещений А® получена система линейных
алгебраических уравнений (2.32), (2.33). Из структуры этих уравнений видно, что все смещения лР (1 — 2,
Лг{1)=Е2 + е2Ар (2.35)
где е2 = {~Ь'Р8п , Е2 = ~-’ <*21=1+Ьп+/Яп- (2.357)

Из (2.32) при г = 2 находим:
+е*А (2-36)

, .2-. - й2.1+ /2(ёи +Вп). _ 1-Ьг*-/г(ш11+822 + 8п)
где йп=1+ьп+/п] еп= , е32=
Д3,2 3
Из (2.35) и (2.36) находим:
Лъ{()= Еъ +егЛх{! (2.37)
где Ег = —-+ е32Е,; е3 = -е31 + е32е2. (2.37)

Последовательное решение уравнений (2.32) приводит к зависимостям: