Совершенствование восстановления бандажей колесных пар повышенной твердости

• Автор: Терехов, Павел Михайлович
• Шифр специальности: 05.22.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 145 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. ХАРАКТЕРИСТИКА ЭКСПЛУАТАЦИИ И РЕМОНТА КОЛЕСНЫХ ПАР ЛОКОМОТИВОВ, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ

ИССЛЕДОВАНИЯ

1Л. Анализ результатов эксплуатации колесных пар, оснащенных бандажами со стандартной твердостью

1.2. Твердость бандажей и её влияние на эксплуатационные показатели

колесных пар

1.3. Ресурс колесной пары и влияние на эффективность его реализации

изменения твердости бандажа

1.4. Анализ технологического процесса ремонта колесных пар тягового

подвижного состава

1.5. Обзор способов восстановления профиля поверхности катания колесных пар тягового подвижного состава
1.6. Особенности восстановления профиля поверхности катания колесных пар с термомеханическими повреждениями
1.7. Методы расчета и оптимизации процесса восстановления профиля поверхности катания колесных пар
Выводы по главе
ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ПРОФИЛЯ ПОВЕРХНОСТИ КАТАНИЯ КОЛЕСНЫХ ПАР
2.1. Кинематика восстановления профиля поверхности катания колесных пар методом фасонного фрезерования
2.2. Расчет сил, возникающих при восстановлении профиля поверхности катания колесных пар
2.3. Расчет температуры на поверхностях твердосплавных пластин фасонной фрезы
2.4. Моделирование процесса восстановления профиля поверхности катания колесных пар
2.5. Сопоставление экспериментальных данных с результатами, полученными на основе разработанной математической модели
Выводы по главе
ГЛАВА 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ПРОФИЛЯ БАНДАЖЕЙ ПОВЫШЕННОЙ ТВЕРДОСТИ
3.1. Расчет погрешности обработки при восстановлении профиля поверхности катания колесных пар методом фасонного фрезерования
3.2. Анализ режимов, используемых в производственных условиях для восстановления профиля поверхности катания колесных пар
3.3. Определение рациональных параметров восстановления профиля бандажей колесных пар повышенной твердости
3.4. Рациональные геометрические параметры режущего инструмента, используемого для восстановления профиля бандажей колесных пар повышенной твердости
Выводы по главе
ГЛАВА 4. ВОССТАНОВЛЕНИЕ ПРОФИЛЯ ПОВЕРХНОСТИ КАТАНИЯ КОЛЕСНЫХ ПАР С ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКИМИ ПОВРЕЖДЕНИЯМИ
4.1. Выбор критерия прочности твердосплавных пластин при восстановлении участков поверхности катания с термомеханическими повреждениями
4.2. Граничные условия для определения напряженно-деформированного состояния твердосплавных пластин фрезы

4.3. Анализ напряженно-деформированного состояния твердосплавных пластин фрезы
4.4. Определение рациональных параметров восстановления участков поверхности катания колесных пар с термомеханическими повреждениями
Выводы по главе
ГЛАВА 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ
5.1. Определение экономической эффективности внедрения рациональных режимов восстановления профиля бандажей колесных пар повышенной твердости
5.2. Определение экономической эффективности применения фрезерования для восстановления профиля бандажей колесных пар повышенной твердости
Выводы по главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ

касательные силы в зоне резания. В работах [14, 16, 20,'44] многократно подтверждалась высокая сходимость данных, получаемых аналитически, на основе «Термомеханического подхода» и результатов экспериментов.
Для обобщения факторов, влияющих на стойкость режущего инструмента в работах [3, 56] было предложено при оптимизации процесса обработки использовать физические характеристики процесса стружкообразования. В качестве физической характеристики использовалась температура резания, при этом предполагалось, что наименьшей интенсивности износа твердосплавного инструмента соответствует своя оптимальная температура резания для заданной пары инструмент-деталь, инвариантная по отношению к выбору режима резания (у, 5, ?), геометрии инструмента и других внешних условий. В дальнейшем в работах проф.
А.Д. Макарова [54-56] было выдвинуто положение об оптимальных по износостойкости инструмента скоростях резания, соответствующих для данной пары «обрабатываемый - инструментальный материалы» конкретной постоянной температуре в зоне резания. Под температурой резания понималась некоторая средняя температура поверхностей контакта инструмента с деталью и стружкой.
В работах [14, 15, 16, 20, 44] доказана возможность использования для определения оптимальных режимов резания температур на передней втр и задней
вмд поверхностях лезвия инструмента, полученных аналитически на основе термомеханического подхода. В работе [14], посвященной интенсификации фрезерной обработки, отмечается, что наиболее подходящими для определения оптимальных скоростей являются максимальные температуры на поверхностях лезвия. На основании этого сформулирован принцип, в соответствии с которым оптимальными являются такие скорости, температуры на передней и задней поверхностях при которых приблизительно совпадают и соответствуют оптимальным значениям:
У = Щп)), (1-2)
где у - определяемая оптимальная скорость;