Повышение эффективности управления нормальными и аварийными электрическими режимами в районах мегаполисов

• Автор: Воронин, Владимир Александрович
• Шифр специальности: 05.14.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2014
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 165 с. : ил.

Содержание
Введение

Глава 1. Ограничение токов КЗ и переходных восстанавливающих

напряжений.

1.1. Состояние проблемы

1.2. Характеристики разрядников вакуумных управляемых (РВУ)

1.3. Принцип действия и структура СОТ-РВУ

1.4. Исследование возможности выполнения быстродействующего

токового пускового органа (ТПО)

1.5. Алгоритм быстрого определения амплитуды принужденной

периодической составляющей переходного тока КЗ
1.6. Методика быстрого определения амплитуды принужденной
периодической составляющей переходного тока КЗ при точных значениях мгновенных отсчетов тока
1.6.1. Основные допущения и исходные условия для численного моделирования переходных процессов при КЗ
1.6.2. Основные положения методики при точных отсчетах тока КЗ..
1.7. Методика определения амплитуды принужденной составляющей тока КЗ при наличии помех и влиянии насыщения трансформаторов тока.

1.8. Выводы
Глава 2. Уменьшение влияния токов подпитки дуги и переходных
восстанавливающих напряжений в неполнофазных режимах ВЛ СВН .
2.1. Постановка задачи
2.2. Выбор компенсационных (нулевых) реакторов
2.3. Методика расчетов тока подпитки дуги и восстанавливающегося
напряжения на отключенной фазе ВЛ после погасания дуги. Определение времени бестоковой паузы ОАПВ
2.3.1. Методика расчетов
2.3.2. Расчеты параметров токов подпитки дуги и восстанавливающихся напряжений на отключенной фазе при ОАПВ, времени гашения дуги и необходимой паузы ОАПВ
2.4. Оценка максимальных перенапряжений на отключенной фазе ВЛ в паузе ОАПВ при резонансных длинах ВЛ с учетом короны на проводах.
2.5. Особенности гашения дуги подпитки на В Л с четырехлучевыми
реакторами

2.6. Опытные данные успешного ОАПВ на ВЛ 750 кВ Калининская
АЭС - ПС Белозерская (Череповецкая)
2.7. Выводы
Глава 3. Оценка эффективности мероприятий по исключению
влияния апериодической составляющей в токе выключателей
3.1. Постановка задачи
3.1.1. Составление расчетных схем и выбор расчетных коммутаций .
3.1.2. Расчеты электромагнитных переходных процессов при
коммутации линейных выключателей
3.1.3. Методика формирования расчетных моделей
3.2. Расчеты электромагнитных переходных процессов в схеме
электропередачи 750 кВ Калининская АЭС -Грибово
3.3. Одностороннее включении в цикле ТАГТВ без дополнительных мер
3.4. Управление моментом включения выключателя
3.5. Отключение ШР в цикле АПВ
3.6. Предвключение резисторов
3.7. Совместное применение отключения ШР в паузу АПВ и
предвключения резисторов
3.8. Управление моментом отключения неповрежденных фаз В Л
3.9. Выводы
Глава 4. Принципы автоматического ограничения перегрузки
оборудования (АОПО)
4.1. Состояние проблемы
4.2. Принципы автоматического ограничения перегрузки линий
(АОПЛ)
4.2.1. Назначение и основные принципы реализации АОПЛ
4.2.2. Особенности технологического алгоритма АОПЛ
4.2.3. Принципы фиксации перегрузки трансформаторов тока и
высокочастотных заградителей
4.2.4. Выбор управляющих воздействий
4.3. Принципы автоматического ограничения перегрузки
трансформатора (АОПТ)
4.3.1. Назначение АОПТ
4.3.2. Основные принципы реализации АОПТ
4.3.3. Особенности технологического алгоритма АОПТ

4.3.4. Реализация управляющих воздействий
4.4. Примеры проектных решений по реализации АОПЛ
4.5. Выводы
Заключение
Список литературы
Приложение 1. Результаты расчетов токов КЗ для ПС «Радищево»
Приложение 2. Расчеты тока подпитки дуги, восстанавливающегося напряжения и требуемого времени паузы ОАПВ
Приложение 3. Принципы фиксации нагрева провода

использован фильтр Фурье, выделяющий первую гармонику вторичного тока, по следующим причинам:
1) для нормальной работы фильтра требуется интервал времени наблюдения не менее периода основной гармоники, т.е. >20мс;
2) из-за вклада апериодической составляющей в значение выходного сигнала фильтра его амплитуда F|m может более чем на 10% отличаться от амплитуды принужденной составляющей переходного тока КЗ - 1т даже при отсутствии насыщения ТТ и при идеально точном измерении мгновенных значений тока [33];
3) при насыщениях ТТ формы кривых мгновенных значений вторичного и первичного токов значительно отличаются, как и значения их первых гармоник.
Поэтому для определения /1т в реальных условиях измерения ( при наличии в токе КЗ апериодической составляющей, шумов и спорадических насыщений ТТ ) предлагается методика, основанная на обработке выборок мгновенных значений вторичного тока поврежденного присоединения на скользящем интервале наблюдения ограниченной длительности (порядка 1 мс при шаге дискретизации At = 0,2 -н 0,25 мс ), и на распознавании интервалов времени с насыщением ТТ, на которых рассчитанные значения амплитуды I m признаются недостоверными и не используются для проверки выполнения условий срабатывания ПО.
Предлагаемая методика определения /|т по дискретным значениям переходного тока КЗ связана с последовательным поэтапным выполнением следующих (нарастающих по сложности) условий измерений:
1) На первом этапе производится возможное освобождение от влияния апериодической составляющей при различных ее начальных значениях (различных значениях начальной фазы тока КЗ) и постоянной времени. При этом используются точные, заданные математически мгновенные значения тока КЗ, т.е. исключены помехи и насыщение ТТ, но проявляются методические погрешности численных методов обработки