Эжекционная торкрет-машина для нанесения теплоизоляционных покрытий

• Автор: Катаев, Федор Евгеньевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2010
• Место защиты: Белгород
• Количество страниц: 229 с. : ил.

Введение
Содержание

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ РАЗВИТИЯ ТЕХНОЛОГИИ И
ТЕХНИКИ ВЫПОЛНЕНИЯ БЕЗОПАЛУБОЧНЫХ ПОКРЫТИЙ
ПОРИЗОВАННЫМИ МАТЕРИАЛАМИ МЕТОДОМ НАБРЫЗГА
1.1 .Анализ технологических процессов при безопалубочном покрытии поверхностей сооружений теплоизоляционными композиционными смесями
1.2.Анализ средств механизации для безопалубочных покрытий и перспектива их развития
1.3.Современное состояние конструктивно-технологического совершенствования набрызг-машин
1.4. Анализ существующих методик расчета эжекционных торкрет-машин для нанесения покрытий по сухому способу
1.5.Обоснование схемы производства работ методом набрызга с
использованием теплоизоляционных смесей
1.6.Цель и задачи исследований
1.7.Вывод ы
2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭЖЕКЦИОННОЙ ТОРКРЕТ-
2.2.Исследование и анализ скоростных режимов потока сухих
смесей в эжекционном узле торкрет-машины, определение скоростей
МАШИНЫ С ПОДПОРОМ МАТЕРИАЛА

2.1 .Теоретическое обоснование эжекционной торкрет-машины с использованием поризованных сыпучих материалов

рабочего и смешанного потоков

2.3 .Режимы работы эжекторного узла торкрет-установки
2.3.1.Первый и второй предельные режимы
2.3.2.Третий предельный режим
2.3.3.Характеристики эжекционного узла торкрет-машины
2.4.Расчет геометрических параметров эжектора торкрет-машины
2.4.1 .Расчет сечений эжектора
2.4.2.Расчет длины камеры смешения эжектора
2.5.Расчет силы подпора и осевой скорости смеси в торкрет-установке
2.6.Определение параметров процесса транспортирования
сухой поризованной смеси эжекционной торкрет-установкой
2.7.0пределение газодинамических параметров эжекционного
узла торкрет-установки
2.8.Анализ расчетных режимов работы и параметров
эжекционной установки
2.9.Расчет мощности привода малогабаритной эжекционной торкрет-машины
2.10.Вывод ы
3. РАЗРАБОТКА СТЕНДОВЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ УСТАНОВОК И МЕТОДИК ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТА
3.1.Проведение поисковых экспериментальных исследований
3.2.Программа исследований экспериментальных установок
3.3 .Конструкции экспериментальных установок и средства контроля.
3.4.Физико-механические характеристики исследуемых материалов..
3.5.План многофакторного эксперимента по изучению влияния варьируемых компонентов на физико-механические характеристики теплоизоляционных смесей

3.6.План многофакторного эксперимента по изучению влияния варьируемых факторов торкрет-машины на ее характеристики
3.7.Вывод ы
4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
4.1 .Изучение рационального состава композиционных смесей из
поризованных материалов
4.2.Изучение влияния варьируемых факторов на физико-механические характеристики теплоизоляционных смесей
4.3.Анализ парного влияния компонентов на физико-механические
х арактеристики теплоизоляционных образцов
4.4.Изучение влияния варьируемых факторов торкрет-машины на ее характеристики
4.5.Исследование парного влияния входных параметров на выходные характеристики торкрет-машины
4.6.Вывод ы
5. ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ ТОРКРЕТ-МАШИНЫ
ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ ПОКРЫТИЙ И
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАЗРАБОТОК..
5.1 .Разработка и промышленные испытания малогабаритной торкрет-машины для нанесения теплоизоляционных покрытий
5.2.Физико-механические и тепло-технические характеристики образцов теплоизоляционного покрытия
5.3.Технологический регламент на процесс нанесения торкрет-покрытия с помощью малогабаритной эжекционной торкрет-машины

ас = 0,475 7^ (1.3)
Диаметр камеры смешения:
Лксг11,62 (1-4)
Длина камеры смешения по Б.Э. Фридману Ькс=7<7с, а В.И. Акунов дает эмпирическую формулу, где
Ькс = 122+2,36 (4с-4) (1.5)
Длина свободной струи, т.е. от срезанного сопла до начала камеры смешения, по А.Я. Милевичу равна:
А= 6с?с (1.6)
Длина цилиндрической части камеры смешения:
Х'цс = 5.. .6 с1с (1-7)
Полуугол разлета струи:
агс/#« - К
г V ^ 1±Т
^а, (1.8)

- при истечении струи из цилиндрической трубы, К=0,9, Уг=0,
Уг— скорость воздушного потока
/#«=0,222, 0,2, а=11 °20' угол разлета струи 0 =2а'=22°40';
- при истечении ассиметричной струи из сопла, К=0,8, /#«1=0,178,
«=10°, 0=2«'=20°;
- при истечении осесимметричной струи из сопла, К=0,9, |/=0,5,
Г=0,3 V,, /#«'=0,23, «=13°, 0 =26°.
Длина начального участка (потенциального ядра) свободной струи согласно рачетам равна
/н = -^-*(1...1,5Ус, (1.9)
2/#«!
где с!с - диаметр рабочего сопла.