Разработка схем и программ анализа на ЭВМ резонансных инверторов с обратными вентилями и улучшенной формой выходного напряжения

• Автор: Малицкий, Николай Николаевич
• Шифр специальности: 05.09.12
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 182 c. : ил

ВВЕДЕНИЕ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

ГЛАВА I. СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ И ПРЕДЛАГАЕМЫХ СХЕМ РЕЗОНАНСНЫХ ИНВЕРТОРОВ С ВЕНТИЛЯМИ ОБРАТНОГО ТОКА. АНАЛИЗ И СИНТЕЗ ФИЛЬТРУЮЩИХ СТРУКТУР, ПРИГОДНЫХ ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В РЕЗОНАНСНЫХ АВТОНОМНЫХ ИНВЕРТОРАХ ДЛЯ СТАТИЧЕСКИХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ
1.1. Сравнительный анализ существующих и предлагаемых схем РАИ с вентилями обратного тока

1.2. Анализ электромагнитных процессов в симметричной

и несимметричной схемах РАИ

1.3. Выходные фильтры резонансных автономных инверторов

1.3.1. Синтез четырехэлементных фильтров с заданным коэффициентом передачи по напряжению

1.3.2. Сравнительный анализ фильтров РАИ

1.3.3. Исследование четырехэлементного Т-образного фильтра с учетом потерь

1.3.4. Фильтр ОЫд . Основные свойства и расчетные соотношения

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СХЕМ РЕЗОНАНСНЫХ АВТОНОМНЫХ ИНВЕРТОРОВ С ВЕНТИЛЯМИ ОБРАТНОГО ТОКА
2.1. Инженерная методика расчета резонансных автономных инверторов с обратными вентилями
2.2. Методика рационального проектирования резонансных автономных инверторов с 4-х элементными фильтрами
2.3. Исследование резонансного автономного инвертора с несимметричным вентильным блоком с помощью аналоговой математической модели АММ
2.3.1. Разработка аналоговой математической модели резонансного автономного инвертора с несимметричным вентильным блоком
2.3.2. Исследование резонансного автономного инвертора с несимметричным вентильным блоком с помощью аналоговой математической модели
2.3.3. Исследование перегрузочной способности и динамиче-

2.5
2.5
ГЛАВА

3.2
3.2
3.2

3.3
3.3
3.3

ГЛАВА

ских свойств резонансного автономного инвертора с несимметричным вентильным блоком
. Исследование коммутационной устойчивости и гармонического состава выходного напряжения резонансного автономного инвертора с симметричным вентильным блоком при широтном регулировании
. Оценка областей применения и расчет установленных мощностей конденсаторного оборудования резонансных автономных инверторов
. Оценка областей применения РАИ
. Расчет установленных мощностей конденсаторного оборудования РАИ
. РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМА И ПРОГРАММЫ АНАЛИЗА ВЕНТИЛЬНЫХ СХЕМ - ПАВС
. Исходные позиции анализа процессов в линейных и вентильных цепях
. Блок-схема программы расчета вентильной схемы
. Представление обращенной матрицы в виде произведения элементарных множителей
. Формирование матрицы узловых проводимостей У на шаге расчета
. Выбор формулы численного интегрирования
. Программа анализа вентильных схем - ПАВС
. Алгоритм поиска моментов переключения вентилей схемы при кусочно-линейной аппроксимации их вольт-амперных характеристик
. Блок-схема алгоритма ПАВС
. Исследование точности расчета и быстродействия ПАВС 7
. Исследование электромагнитных процессов в контуре коммутации и вариаций угла восстановления вентилей в РАИ с,симметричным вентильным блоком с помощью ПАВС
. РАЗРАБОТКА И ПРИМЕНЕНИЕ КОНКРЕТНЫХ СХЕМ СПЧ НА БАЗЕ РЕЗОНАНСНЫХ АВТОНОМНЫХ ИНВЕРТОРОВ
. СПЧ 0,5/450-110 для питания системы управления автоматического регулятора возбуждения сильного действия синхронного генератора мощностью 165 МВА

4.2. СПЧ 1,5/400-230 для АСУ ТП Бектемирского хлопко-перерабатывагацего завода
4.2.1. Построение блок-схемы преобразователя
4.3. СПЧ 0,5/400-220-36 для питания двухкоординатного графопостроителя и блоков множительных устройств аналогового вычислительного комплекса
ВЫВОДЫ
СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ
5.1.Расчет показателей надежности резонансного автономного инвертора и СПЧ на его основе
5.2. Графические материалы по расчету установленных мощностей конденсаторного оборудования и оценки областей применения РАИ
5.3. Расчет РАИ с помощью цифровой математической модели. Акты о внедрении разработанных СПЧ и программы анализа вентильных схем - ПАВС

Выбирать значения Uig более 20 В нецелесообразно, так как при заданном токе инвертора увеличение Li Lg осуществляется за счет увеличения индуктивности Lß , что, в свою очередь, приводит к ухудшению гармонического состава выходного напряжения. Как было выяснено в 2.3.2, оптимальными значениями индуктивности Lß являются Lß = 5—10% от Lf . Величина индуктивности U определяется из заданного значения обратного напряжения:
LL обр — ü) Lß ■ Iu.hom
откуда
Le [Гн1 (
Параметры элементов цепочек Д»>, Дд, КС2»
служащие для включения обратных тиристоров, выбираются следующим образом: напряжение стабилизации кремниевых стабилитронов Licr. КС должно быть несколько большим, чем величина обратного напряжения, полученная из (2-14). Напряжение стабилизации КС влияет на угол восстановления прямых тиристоров, а также на гармонический состав выходного напряжения. Дополнительные рекомендации по выбору приведены в 3.4. Кремниевые стабилитроны выбирают по номинальному току так, чтобы обеспечить необходимую величину тока управления обратного тиристора, т.е. Iст.КС ^ 1у.ПАСп • Диоды в цепочках рассчитываются на средний ток не меньше Iqj-, «с , а по обратному напряжению диоды выбираются так, чтобы 11 обр,m ^ 1*2 Edm
Ограничение скорости нарастания прямого тока вентилей при переходе тока инвертора с обратного вентиля на прямой в несимметричной схеме (рис.б) осуществляется индуктивностью Lk . Величина L к определяется из условия:
I _ Ed-ном
к “ fri /fit) (2-15)
(Цьй/и-иупрягс.доп.