Система регулирования разрежения котлоагрегата на основе асинхронного управляемого электропривода

• Автор: Марченко, Михаил Александрович
• Шифр специальности: 05.09.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2012
• Место защиты: Новосибирск
• Количество страниц: 183 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Перечень условных обозначений
ВВЕДЕНИЕ
Глава 1. Математическая модель котлоагрегати по тракту разрежения
1.1. Характеристики способов регулирования разрежения

1.2. Постановка задачи
1.3. Математическая модель котлоагрегата по тракту разрежения
1.3.1. Расчет параметров нелинейной модели тракта регулирования разрежения в топке котла
1.4. Линеаризованная математическая модель котлоагрегата по тракту разрежения
1.5. Выводы по главе
Г лава 2. Способы построения регулируемого асинхронного электропривода в системе управления разрежением в котлоагрегате
2.1. Постановка задачи
2.2. Обеспечение переменной жесткости рабочих характеристик

электропривода
2.3. Преобразованная структурная схема асинхронного двигателя при векторном управлении
2.4. Расчет переменных параметров регулятора скорости и коэффициента обратной связи
2.5. Закон изменения задающего напряжения
2.6. Исследование работы электропривода с учетом вентиляторного характера нагрузки и переменными параметрами регулятора скорости
2.7. Формирование пуско-тормозных режимов работы электропривода с
вентиляторной нагрузкой
2.7.1. Пуск электропривода при постоянном моменте электропривода

2.7.2. Пуск электропривода при ортогональности механических характеристик электропривода и нагрузки
2.7.3. Формирование пуско-тормозных режимов при постоянном
динамичееком-моменте
2.8. Выводы по главе
Глава 3. Одноканальная система регулирования разрежения котлоагрегата с управляемым асинхронным электроприводом
3.1. Постановка задачи
3.2. Синтез регулятора разрежения в верхней части топки котла
3.3. Исследование работы регулятора разрежения в верхней части
топки котла
3.4. Исследование регулятора разрежения с нелинейной моделью
газового тракта
3.5. Синтез регулятора разрежения с переменными параметрами с учетом вентиляторного характера нагрузки
3.6. Система регулирования разрежения с учетом основных нелинейностей объекта
3.7. Исследование системы регулирования разрежения в топке котла при разгоне электропривода с постоянным динамическим моментом
3.8. Выводы по главе
Глава 4. Система регулирования разрежения в котлоагрегате по двум каналам воздействия с управляемыми асинхронными двигателями
4.1. Постановка задачи
4.2. Использование динамической связи между первым и вторым каналом
4.3. Последовательный синтез системы регулирования по двум каналам воздействия
4.4. «Прямой» синтез системы регулирования по двум каналам воздействия
4.5. Выводы по главе

Глава 5. Микропроцессорная реализация алгоритмов управления разрежением в топке котла. Экспериментальные исследования
5.1. Технические характеристики и функциональные возможности контроллера МС
5.2. Реализация разработанных алгоритмов управления разрежения
в топке на контроллере комплекса «Контар»
5.3. Экспериментальные исследования
5.4. Выводы по главе
Заключение
Список использованных источников
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Технико-экономическое обоснование внедрения регулируемого электропривода для изменения производительности
дымососов котлоагрегата ТП
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Построение механической характеристики тягодутьевой
машины
ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Реализация разработанных алгоритмов управления разрежением в топке котлоагрегата
ПРИЛОЖЕНИЕ 4. Функциональные возможности и технические
характеристики датчика разрежения «Метран-150»
ПРИЛОЖЕНИЕ 5. Акты внедрения
где Т=т/х01Ю„ - постоянная времени адиабатического процесса. Сравним (1.9) и (1.15) :
Тас1= — (1-17)

Из (1.17) видно, что постоянные времени обеих процессов отличаются на величину %. Ранее уже отмечалось, что процесс изменения состояния представляет собой среднее между изотермическим и адиабатическим процессами, поэтому:
т = Т1з + Тас1 = 1 +X . тз = а(1Л8)
2 Х Сном Сном
В итоге, окончательно получаем дифференциальное уравнение изменения состояния в системе с изменением во времени давления:
с1т8 _ Сном ёр
Рном
При принятых выше допущениях влияние конвекции и ускорения в переходных режимах не учитывается, поэтому баланс механической энергии можно свести к балансу давлений:
Рвх-Рвых+н = лРЬ (1.20)
где рвх -давление дымовых газов на входе в тракт; рвых - давление дымовых газов на выходе тракта; Н - напор развиваемый дымососом; Арь - потери давления вследствие трения и стационарного ускорения.
Тягодутьевые машины, к которым относятся и дымососы всегда работают на сеть без противодавления. Как известно при работе на сеть без противодавления напор прямо пропорционален квадрату скорости [51]:
Н = кнсо2, (1.21)
где кн - коэффициент напора. Потери давления Др[ вследствие трения и стационарного ускорения могут быть приближенно определены по формуле: