Стационарные и динамические режимы автономного электротехнического генераторного комплекса на основе машины двойного питания

• Автор: Горланов, Михаил Леонидович
• Шифр специальности: 05.09.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Нижний Новгород
• Количество страниц: 175 с. : ил

Оглавление
ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. ОБЩИЕ ВОПРОСЫ АВТОНОМНЫХ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ ГЕНЕРАТОРНЫХ КОМПЛЕКСОВ ПРИ

ПЕРЕМЕННОЙ СКОРОСТИ ВРАЩЕНИЯ

1Л. Обзор современных электротехнических генераторных комплексов

1ЛЛ. Электротехнические генераторные комплексы на основе

синхронного генератора

1Л.2. Электротехнические генераторные комплексы на основе

асинхронного генератора

1Л.З. Электротехнического генераторные комплексы на основе

машины двойного питания
1.2. Влияние приводного движителя на работу автономного электротехнического генераторного комплекса на основе машины
двойного питания
Выводы
Глава 2. СТАЦИОНАРНЫЕ РЕЖИМЫ АВТОНОМНОГО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО ГЕНЕРАТОРНОГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ МАШИНЫ ДВОЙНОГО ПИТАНИЯ
2.1. Электротехнический генераторный комплекс в составе неразветвленной электромеханической системы
2.1.1. Мощность асинхронного генератора
2.1.2. Мощность преобразователя частоты
2.2. Электротехнический генераторный комплекс в составе разветвленной электромеханической системы
2.2.1. Мощность асинхронного генератора
2.2.2. Мощность преобразователя частоты
2.3. Баланс активной и реактивной мощности в электротехническом

генераторном комплексе
2.4. Энергетические показатели электротехнического генераторного
комплекса
Выводы
Глава 3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ АВТОНОМНОГО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО ГЕНЕРАТОРНОГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ МАШИНЫ ДВОЙНОГО ПИТАНИЯ
3.1. Исходные уравнения. Управляемые переменные
3.2. Динамические режимы при изменении нагрузки
3.2.1. Динамические режимы с учетом трансформаторной ЭДС статора
3.2.1.1. Экспоненциальный закон формирования управляемой переменной
3.2.1.1.1. Изменение нагрузки предварительно нагруженного генератора
3.2.1.1.2. Подключение нагрузки на генератор, работающий вхолостую
3.2.1.1.3. Влияние диапазона изменения скорости вращения первичного движителя
3.2.1.2. Линейный закон формирования управляемой переменной
3.2.1.2.1. Изменение нагрузки предварительно нагруженного генератора
3.2.1.2.2. Подключение нагрузки на генератор,
работающий вхолостую
3.2.2. Динамические режимы без учета трансформаторной ЭДС статора
3.2.2.1. Изменение нагрузки предварительно нагруженного
генератора

3.2.2.2. Подключение нагрузки на генератор, работающий
вхолостую
Выводы
Глава 4. АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ АВТОНОМНОГО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО ГЕНЕРАТОРНОГО
КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ МАШИНЫ ДВОЙНОГО ПИТАНИЯ
4.1. Динамические режимы с учетом трансформаторной ЭДС статора
4.1.1. Наброс нагрузки на генератор, работающий вхолостую
4.1.1.1. Влияние величины и характера подключаемой нагрузки
4.1.1.2. Влияние времени регулирования и скорости вращения приводного движителя
4.1.1.3. Влияние номинальной мощности и числа пар полюсов генератора
4.1.2. Изменение нагрузки предварительно нагруженного генератора
4.1.3. Влияние закона формирования управляемой переменной
4.2. Динамические режимы без учета трансформаторной ЭДС статора
4.3. Законы управления преобразователем частоты электротехнического генераторного комплекса
Выводы
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ
Другим фактором, влияющим на установленную мощность АГ (для машин с самовентиляцией), является зависимость степени использования АГ по мощности от рабочей скорости, что связано с изменением условий охлаждения. Это общая зависимость для различных способов управления АГ (резисторный, частотно-регулируемый, введение в цепь ротора добавочной
На основании [21] можно показать, что коэффициент использования АГ по моменту в длительном режиме АГ при изменении скорости равен:
воздушной вентиляции в режиме номинальной и пониженной скорости вращения;
Ку- коэффициент, учитывающий номинальные значения КПД и скольжения, а также обмоточные данные АГ.
Для защищенных АГ с фазным ротором, когда К$ = 0,9-1,05 и АРвДП17АРв~ ®/юо= со*, выражение (2.4) преобразуется к виду:
что согласуется с экспериментальными и каталожными данными [4].
Установленную мощность АГ с самовентиляцией с учетом изменения условий охлаждения необходимо определять по выражению РАГ уст= Раг / Кп, где Раг, например, при Б = 2:1 равна 0.8Рн и 1.2Рн соответственно для одно- и двухзонной работы МДП-генератора. Отметим, что для рассматриваемого
варианта двухзонной работы МДП, в соответствии с (2.5), Кп = = 0.8, что
требует завышения момента, а, следовательно, и рассчитанной ранее мощности АГ Раг =Г2Рн еще на 25% по сравнению с работой при со > юо, когда Кп < 1. Таким образом, при заданном диапазоне изменения скорости вращения вала
ЭДС и др.).
(2.4)
где АРВД, АРв - потери активной мощности, отводимые с помощью
(2.5)