+
Действующая цена700 499 руб.
Товаров:
На сумму:

Электронная библиотека диссертаций

Доставка любой диссертации в формате PDF и WORD за 499 руб. на e-mail - 20 мин. 800 000 наименований диссертаций и авторефератов. Все авторефераты диссертаций - БЕСПЛАТНО

Расширенный поиск

Разработка теории и создание практических методов расчета ледовой ходкости, выбора формы корпуса и основных элементов речного ледокола, ориентированных на условия его эксплуатации

  • Автор:

    Грамузов, Евгений Михайлович

  • Шифр специальности:

    05.08.03

  • Научная степень:

    Докторская

  • Год защиты:

    2006

  • Место защиты:

    Нижний Новгород

  • Количество страниц:

    341 с. : ил.

  • Стоимость:

    700 р.

    499 руб.

до окончания действия скидки
00
00
00
00
+
Наш сайт выгодно отличается тем что при покупке, кроме PDF версии Вы в подарок получаете работу преобразованную в WORD - документ и это предоставляет качественно другие возможности при работе с документом
Страницы оглавления работы

1 РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЛЕДОКОЛОВ
1.1 Становление и развитие исследований в области проектирования
ледоколов
1.1.1 Развитие ледокольного флота
1.1.2 Поиски формы корпуса ледоколов
1.1.3 Архитектурно-конструктивный тип речных ледоколов
1.1.4 Пропульсивные комплексы речных ледоколов
1.2 Исследование льда как препятствия судоходству
1.2.1 Ледовые условия на внутренних водных путях
1.2.2 Математические модели деформирования и разрушения ледяного
покрова
1.2.3 Некоторые физико-механические характеристики ледяного покрова
1.3 Методы исследования ледовой ходкости
1.3.1 Анализ методов оценки сопротивления льда движению судов
1.3.2 Физическое моделирование ледовой ходкости
1.4 Проблемные вопросы проектирования ледоколов
1.4.1 Современное состояние теории проектирования применительно к
ледоколу
1.4.2 Критерии оптимизации при определении основных проектных
характеристик ледоколов
1.4.3 Формулирование цели исследований
1.5 Резюме
2 МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЛЕДОКОЛА СО ЛЬДОМ
2.1 Феноменологические модели взаимодействия корпуса со льдом
2.1.1 Взаимодействие корпуса с ледяным покровом
2.1.2 Взаимодействие ледокола с обломками льда
2.2 Модели деформирования и разрушения ледяного покрова
2.2.1 Равновесие ледяной пластины с трещинами
2.2.2 Аналитическая модель последовательности образования магистральных трещин в ледяном покрове
2.2.3 Численная модель образования трещин в ледяном покрове
2.2.4 Критерии определения предельной разрушающей нагрузки
2.3 Экспериментальные исследования разрушения ледяного покрова
2.3.1 Методика проведения экспериментальных исследований
2.3.2 Результаты испытаний и их анализ

2.4 Физическое моделирование взаимодействия корпуса со льдом
2.4.1 Теоретические аспекты моделирования
2.4.2 Моделирование в естественном льду
2.4.3 Модель ледяного покрова композитной конструкции
2.5 Резюме
3 МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЛЕДОВОЙ ХОДКОСТИ
3.1 Е1епрерывное движение ледокола в сплошном льду
3.1.1 Анализ составляющих ледового сопротивления
3.1.2 Сопротивление ледокола связанное с разрушением сплошного льда
3.1.3 Сопротивление обломков льда при движении в сплошном ледяном
поле
3.1.4 Сопротивление снега при движении ледокола
3.1.5 Чистое ледовое сопротивление
3.1.6 Автоматизированный расчет коэффициентов формы корпуса
ледокола
3.1.7 Г 1олуэмпирический метод расчета сопротивления в сплошном льду
3.1.8 Критерии оценки качества обводов ледокола с точки зрения
сопротивления сплошного льда
3.1.9 Анализ форм корпуса современных речных ледоколов
3.2 Теоретико-экспериментальная модель работы ледокола набегами
3.2.1 Теоретический расчет средней скорости движения ледокола набегами
3.2.2 Настройка расчетного метода на данные натурных испытаний
3.3 Резюме
4 ОБОСНОВАНИЕ ТЕОРИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЛЕДОКОЛА
4.1 Математическая модель проектирования речного ледокола
4.1.1 Структура математической модели проектирования
4.1.2 Исходные данные и допущения при построении математической
модели
4.1.3 Аналитические уравнения проектирования
4.1.4 Анализ нагрузки и составляющих уравнения масс речного ледокола
4.1.5 Уравнения ходкости и характеристики теоретического чертежа
ледокола
4.1.6 Ограничения оптимизируемых параметров
4.1.7 Выбор дополнительных параметров математической модели
4.2 Технико-экономическое обоснование проектных характеристик
4.2.1 Анализ вариантов технических заданий на проектирование
4.2.2 Схематизация ледовых условий при проектировании
4.2.3 Обоснование критериев оптимизации

4.2.4 Обоснование выбора оптимизируемых параметров
4.2.5 Обоснование метода оптимизации
4.3 Вычислительные схемы и алгоритмы оптимизации
4.3.1 Генерирование теоретического чертежа носового заострения
4.3.2 Генерирование теоретического чертежа судна
4.3.3 Расчет параметров формы корпуса, влияющих на ледовую ходкость
4.3.4 Расчеты ходкости в различных ледовых условиях и определение
характеристик пропульсивного комплекса
4.3.5 Проверочные расчеты остойчивости судна
4.3.6 Алгоритм определения основных элементов ледокола
4.3.7 Интерактивный режим работы с пакетами прикладных программ
4.4 Резюме
5 ПРИКЛАДНЫЕ ЗАДАЧИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЛЕДОКОЛА
5.1 Влияние формы корпуса и основных элементов ледокола на его
ледокольные качества
5.1.1 Сравнительный анализ оптимальных элементов проектируемых
ледоколов с существующими судами на основе критериев оптимизации
5.1.2 Влияние ледовых условий на выбор проектных характеристик
ледокола
5.1.3 Оценка влияния на критерий оптимизации отдельных проектных
характеристик
5.1.4 Выбор проектных характеристик ледокола в случае неоднозначного
решения задачи оптимизации
5.1.5 Выбор проектных характеристик ледокола в случае его работы в
тяжелых льдах
5.2 Оптимизация тактики движения ледокола в тяжелых льдах
5.2.1 Расчет оптимального маневрирования при работе ледокола набегами
5.2.2 Влияние ледовых условий на работу ледокола набегами
5.2.3 Оценка эффективности оптимальной тактики работы набегами
5.2.4 Программно-аппаратный комплекс оптимизации работы ледокола
набегами
5.3 Резюме
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА

Однородное уравнение (1.2) или (1.3) записывается в виде:
(у2 + а2|(у2 - а2|и- = 0 (1.4)
и его общий интеграл равен сумме общих интегралов уравнений
V2 + а2 = 0 (1.5)
V2 - а2 =0,
которые интегрируются в цилиндрических функциях [173].
= СфегЯ + С2ЬеШ + СгкелЯ + С4 кег Я, (1.4)
где ЬегЯ,Ье1Я,кег Я,кв1Я - Функции Кельвина нулевого порядка (модифицированные функции Бесселя), Я = Я/г.
Связь между функциями Кельвина и Бесселя первого 3 и второго к рода от мнимого аргумента выражается соотношениями:
ЬегЯ±Ье1Я- кегЯ +ке1Я = к0^Я^/±лу (1.5)
В зависимости от схемы приложения внешних усилий и условий закрепления пластины решения были получены разными авторами, однако первым, по-видимому, был Герц [173], получивший для центрального изгиба бесконечной пластины сосредоточенной силой Р решение в виде
р. г2
м> = ке1Я (1.6)
2тс£
Асимптотические приближения или аппроксимация многочленами этих функции приводится, например, в [173].
В начале координат ке1 = - тс/4, и прогиб под нагрузкой равен w0 = Р • г2/8£).
Зная распределение прогибов в соответствие с теорией изгиба тонких пластин, можно определить изгибающие радиальные и тангенциальные моменты.
Для случая, когда и - /(Д) эти зависимости имеют вид:

^ д2м> ц дн' + ЯдЯ,
Мв =-£>
(]_ды д2 Л
ядя + 11дя2.
(1.7)
а скручивающий момент равен нулю.
Аналогично определяются и компоненты напряжений. В частности, используя асимптотические разложения в [173], получено

Рекомендуемые диссертации данного раздела

Время генерации: 0.139, запросов: 967