Исследование влияния рН рабочей среды на энергетические и кавитационные свойства центробежных насосов

• Автор: Поморцев, Михаил Юрьевич
• Шифр специальности: 05.04.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 132 с. : ил.

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И СИМВОЛОВ
ГЛАВА
ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ В УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ
1.1. Анализ работоспособности насосного оборудования
1.2. Характеристики работы теплотехнического оборудования на энергетических объектах
1.3. Задачи исследования
ГЛАВА
АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ВОДОРОДНОГО ПОКАЗАТЕЛЯ РАБОЧЕЙ СРЕДЫ НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ И КАВИТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА
2.1. Экспериментальное оборудование и методики измерения основных параметров
2.1.1. Энерго-кавитационный стенд МЭИ
2.1.2. Методика определения pH среды
2.2. Методика проведения эксперимента и порядок обработки экспериментальных данных
2.3. Оценка точности экспериментальных результатов
2.4. Тестовые энерго-кавитационные испытания насоса 4К-12а
2.5. Качественные кавитационные испытания насоса 4К-12а при различных кислотно-щелочных показателях рабочей жидкости
2.6. Качественные энергетические испытания насоса 4К-12а при различных кислотно-щелочных показателях рабочей жидкости
2.7. Качественный эксперимент насоса КМ 40-32-180 при различных pH рабочей среды
2.8. Многофакторный эксперимент насоса 4К-12а
2.8.1. Методика планирования эксперимента
2.8.2. Составление греко-латинского квадрата
2.8.3. Вывод зависимости влияния кислотно-щелочных показателей рабочей жидкости на кавитационные свойства центробежных насосов
2.9. Выводы по главе
ГЛАВА
АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ pH РАБОЧЕЙ СРЕДЫ НА
КАВИТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО
ОБОРУДОВАНИЯ НА ПРИМЕРЕ ИССЛЕДОВАНИЙ
КАНОНИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ТИПА ТРУБЫ ВЕНТУРИ
3.1. Особенности геометрических параметров канонической области
3.2. Методика экспериментальных исследований трубы
Вентури
3.3. Визуализация течения в исследуемом объекте
3.4. Экспериментальные количественные исследования кавитационных процессов в трубе Вентури
3.5. Выводы по главе
ГЛАВА
РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ
БУСТЕРНОГО НАСОСА ПД-650-160 С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ pH РАБОЧЕЙ СРЕДЫ
4.1.Анализ расчетно - теоретических методов исследования насосного оборудования
4.2. Характеристика 3-С) метода МЭИ
4.2.1. Постановка трехмерной гидродинамической задачи
4.2.2. Математическая модель трехмерной гидродинамической задачи
4.3. Анализ гидродинамических качеств бустерного насоса ПД-650-160 с использованием 3-0 метода МЭИ
4.4. Развитие 3-0 метода МЭИ по учету влияния pH рабочей среды
на кавитационные свойства гидромашины
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

входного патрубка насоса. Относительная доверительная погрешность
5С>д
по классу точности расходомера равна 0,01. Диаметр трубопровода измерен с 0,1мм, поэтому доверительной погрешностью
точностью

2-0,1

: 0,002 по сравнению с | 2р- | =0,18 можно пренебречь.
гг ^ 4-100 .
При <Зшах имеем V] = — = 3,54м/с,
3600 • я- 0,12

ґ с*-Л2
/ д

' А
= 0,013л*
В соответствии с (2.36) получим следующее значение доверительной погрешности 8(ЛИ)д
3(АИ

у, ■&, ё
!- +<¥2+3/2 +дГ,1 =0,073м
Как видно, всеми составляющими погрешности, по сравнению составляющей 5Ух д = 0,05м и 51" можно пренебречь.
Отметим следующее обстоятельство. Действительный внутренний диаметр входного патрубка насоса может отличаться от условного Т)у на ±2мм. Поэтому при расчете по Бу получим погрешность
У/ ' 1 =0,057м,
V ё ) д
которая сравнима с величиной 5У1д. Следовательно, расчет скоростного напора с целью повышения точности величины ЛИ целесообразно производить по измеренному значению диаметра £>/ с точностью не ниже ±0,5мм.
Величина ЛИ пересчитывается в соответствии с выражением (2.1-1) для напора на номинальное число оборотов. Полученное значение ЛИ содержит дополнительную погрешность, связанную с неточностью определения числа оборотов дпд. Однако, также как и в случае погрешности 8Нд, данной