Разработка научных основ проектирования буровых установок

• Автор: Иткис, Марк Яковлевич
• Шифр специальности: 05.04.07
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 345 c. : ил

ВВЕДЕНИЕ ;
ГЛАВА I. ПРОЕКТИРОВАНИЕ БУРОВЫХ УСТАНОВОК. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ

IЛ.Традиционные методы проектирования буровых

установок. Их сущность и недостатки

1*2.Современные тенденции развития процесса проектирования. Автоматизация проектных работ в

различных отраслях техники

1.3.Постановка и методы решения задач проектирования буровых установок с использованием ЭВМ.

Основы построения САПР БУ

ВЫВОДЫ

РАЗДЕЛ А. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОДЪЕМНОГО КОМПЛЕКСА БУРОВОЙ УСТАНОВКИ

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ ОСНОВНЫХ УЗЛОВ ПОДЪЕМНОГО КОМПЛЕКСА И РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ИХ ОПТИМАЛЬНОГО
ПРОЕКТИРОВАНИЯ
2.1.Оптимальное проектирование тормоза лебедки
2.1Л. Простой ленточно-колодочный тормоз
2.1.2. Тормоз с башмаками
2.1.3. Алгоритм оптимального проектирования тормоза
2.2.Оптимальное проектирование групповых цепных
передач
2.2.1. Геометрия цепного контура

2.2.2. Исследование условий вписывэемости нескольких цепных передач в одно межцентровое расстояние
2.2.3. Проектирование цепных передач с учетом прочностных и конструктивных требований
2.2.4. Алгоритм синтеза оптимальных групповых цепных передач
2.3. Оптимальное проектирование валов
2.3.1. Определение силовых факторов
2.3.2. Алгоритм оптимального проектирования
2.4. Исследование геометрических параметров зубчатых передач с зацеплением Новикова
2.4.1. Основные геометрические размеры колес
и характеристики передачи
2.4.2. Определение размеров для контроля
зубьев кромочным зубомером
2.4.3. Определение длины общей нормали
2.4.4. Определение размеров для контроля
зубьев тангенциальным зубомером
2.4.5. Определение размеров для контроля
зубьев с помощью шариков
2.5. Талевая система
2.5.1. Перемещение.палевого блока в горизонтальной плоскости при СПО
2.5.2. Оптимальное проектирование талевой системы
2.5.3. Исследование напряженно-деформированного состояния штропов элеватора. . >

ВЫВОДЫ
ШВА 3. ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРАНСМИССИИ ПОДЪЕМНОГО КОМПЛЕКСА
3.1. Матричный метод анализа трансмиссий

3.1.1. Трансмиссии с постоянным передаточным отношением
3.1.2. Трансмиссии с переменным передаточным отношением
3.1.3. Трансмиссии с групповым приводом
3.1.4. Трансмиссий, включающие планетарные передачи
3.2. Внешние условия и режимы работы подъемного комплекса
3.2.1. Расчетные режимы нагружения
3.2.2. Автоматизация определения нагрузок
на элементы трансмиссии
3.3. Проектирование оптимальной трансмиссии
3.3.1. Передаточные отношения и их разбивка по передачам
3.3.2. Алгоритм оптимального проектирования трансмиссии
ВЫВОДЫ
РАЗДЕЛ Б. ПРОЕКТИРОВАНИЕ БУРОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ, СООРУЖЕНИЙ И ОТДЕЛЬНЫХ УЗЛОВ БУРОВЫХ УСТАНОВОК НА ОСНОВЕ МНП И МКЭ И РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ, АЛГОРИТМОВ И ПРОГРАММ ИХ РАСЧЕТА
И ПРОЕКТИРОВАНИЯ
4.1. Многопролетные неразрезные балки буровых
сооружений

^<0= 27hr{lcsLn(fyc7c>iinf-

"msfil 2sinj>swg-‘fsw0’-g)]}- (2.20)
Здесь Q. ~ -$£- , Л - , 5Л„ ~ усилие в ленте меж-
'с •=> ду колодкой с башмаком и примыкающей (соседней) колодкой.
Зависимости (2.6) - (2.8), (2.15) - (2.17) и (2.18) -- (2.20) можно объединить, выразив их формулами:
2г sin sinsin'(/>-€< -%-)
2rs(sin-^)cosjis-ifisswj>sin[f^(^+j3s-^s')]
#e,cosj> сф-е^У^МЫт+А-П)}
5‘ У/ 2-0,025if*> (2-22}
a &(&&-&)*& г
(2.21)
Pi- '
2sin3-

-1^р-[25‘п/$1п!т'^Мп(/- ¥)]]■ (2-2з)
Если в этих формулах принять I и заменить индексы и £ и на и н н> т0 они будут справедливы для колодки с башмаком на набегающем конце ленты. Если принять £4 = -I и заменить индексы 11 5 11 на “г 11, то получим формулы для колодки с башмаком на сбегающем конце ленты. Если принять £1 - 1*^ = ^ - О, ^ = у , гв » Г , то получим формулы для обычной колодки без башмаков. Здесь имеется в виду, что углы ф для колодок на набегающей и сбегающей ветвях, а также для промежуточных колодок различны.
Частичный отход колодки от тормозного шкива. При вычислениях по формулам (2.21) - (2.23) для колодок с башмаками в некоторых случаях могут получаться отрицательные давления либо в начале колодки (р'$< 0), либо в конце её ( Р5< 0).