Совершенствование и стабилизация параметров впрыскивания разделенных топливных систем быстроходных дизелей

• Автор: Лейес Киньонес Гало
• Шифр специальности: 05.04.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 146 с. : ил

Оглавление

Принятые обозначения
Введение
Глава 1. Состояние вопроса, постановка задачи исследований
1.1. Методы совершенствования и стабилизации топливоподачи в быстроходном дизеле
1.2. Методы расчета топливных систем дизелей. Постановка задачи исследований
Глава 2. Анализ объемно-энергетического баланса разделенной топливной системы быстроходного дизеля
2.1. Методика, объект и программа исследований
2.2. Результаты исследований
2.3. Выводы по главе
Глава 3. Метод и программа расчета рабочего процесса насоса, укомплектованного стабилизирующим клапаном, по заданным параметрам впрыскивания
3.1. Физическая и математическая модель насоса. Метод решения уравнений граничных условий
3.2. Блок схема и программа расчета рабочего процесса насоса по заданным параметрам впрыскивания
3.3. Расчетные исследования рабочего процесса насоса, укомплектованного опытным нагнетательным клапаном
3.4. Методика расчетной комплектации топливной системы по заданной характеристике впрыскивания
3.5. Выводы по главе
Глава 4. Экспериментальные исследования опытной топливной
системы

4.1. Исследование гидравлических характеристик стабилизирующего клапана
4.2. Исследования опытной топливной системы на безмоторной установке
4.3. Моторные испытания опытной топливной системы
4.4. Выводы по главе
Заключение
Литература
Принятые обозначения
а - скорость распространения волн давления в топливе;
Си, С,, С„ - скорость движения иглы форсунки, нагнетательного клапана, плунжера;
Ст, С'т - скорость движения топлива на входе и выходе топливопровода. с1„, с!к, Рт - диаметры плунжера, нагнетательного клапана, канала топливопровода;
<4 с1х, - диаметры иглы по направляющей и по запирающей кромке;
Р(Р) - прямая волна у насоса;
- обратная волна у насоса;
Р(1-Ь’а^ - прямая волна у форсунки;
а) - обратная волна у форсунки;
/к, I1 к. ^ площадь поперечного сечения клапана по пояску, перьям и щели
между запирающими конусами и седлом,
/с - площади иглы по направляющей и распиливающих отверстий распылителя;
/«, /х - текущие площади , проходного сечения под конусом иглы: минимальная и в сечении ф;
/п. Тт. Ушт ~ площадь плунжера, канала нагнетательного топливопровода; штифта клапана;
Ь - длина нагнетательной магистрали топливопровода;
М, М' - масса движущихся частей нагнетательного клапана, форсунки; пк - частота вращения кулачкового вала насоса; п - частота вращения коленчатого вала двигателя;
Р'н, Рт Р„к - текущее давление в штуцере насоса, в камере нагнетания, в полости клапана;
Рк0 - давление топлива в насосе в момент начала движения клапана;
вести в направлении совершенствования процесса топливоподачи, при котором осуществляется минимизация слагаемых Аес и Аот объемного баланса. Если в уравнении (2.1) слагаемые Ак, Атр, Аиг, Аост объединить и все члены разделить на.4,„ то получим;
Энергетический баланс ТС связан с объемным балансом процесса топливоподачи, который в общем виде можно представить как
где с]п - объем топлива, нагнетаемый плунжером за рабочий цикл ТС; Яве, Я от - количество топлива, перетекающее из полости плунжера (Ун) в полость низкого давления соответственно через всасывающее и отсечное окна за время рабочего цикла одной секции насоса.
Параметры процесса впрыскивания, входящие в выражения (2.3) -(2.10) определяются расчетным методом по программе гидродинамического расчета топливных систем [72].
Объектом исследований был топливный насос УТН производства НЗТА, со следующими основными конструктивными и регулировочными параметрами: с1„ = 9,0 мм; 8вс-= 3,0 мм; с1от = 3,0 мм; Уно = 670 мм ; Рко -
Программа работ предусматривала расчетный анализ влияния конструктивных и регулировочных параметров ТС на процесс топливоподачи и его энергетический баланс. Задача этого этапа работ -анализ факторов, определяющих 7.. и разработка рекомендаций по комплектации ТС с позиции энергозатрат на привод. При этом проводился однофакторный эксперимент, что было обусловлено следующим.
Как отмечалось выше, в задачу темы входило развитие обратного метода расчета ТС, использование которого предусматривает последовательное обоснование всех элементов. При этом на каждом этапе
Авс + Аот + Ар + Аост =
(2.11)
(2.12)
МПа; dK = 6,0 мм; 8= 12 Н/мм, М- 33 г; Уф = 900 мм3.