Развитие теории и практики процессов обработки давлением в производстве вулканитового инструмента

• Автор: Павлов, Виктор Андреевич
• Шифр специальности: 05.03.05
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Магнитогорск
• Количество страниц: 265 с. : ил. + Прил. (74 c. )

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
Анализ состояния производства вулканитового абразивного инструмента
Сортамент инструмента
Составы вулканитовых связок и абразивных смесей
Технологии получения связок, смесей и заготовок кругов
Получение связок и смесей
Получение листового проката и кольцевых заготовок
Вулканизация и механическая обработка заготовок
Оборудование и оснастка для прокатки, вырубки и прессования заготовок
Оборудование для получения связок и смесей
Оборудование для прокатки листов, вырубки и прессования заготовок
Качество вулканитовых абразивных кругов
Научные основы процессов обработки давлением при производстве вулканитового инструмента
Цель и задачи исследования
Сопротивление деформации структурно-неоднородных материалов (СНМ)
Состояние вопроса и постановка задачи
К вопросу о показателях структуры материалов
Математическая модель взаимодействия материала основы с недеформируемыми включениями
2.3.1. Идеальный жестко-пластический материал
2.3.2. Материал основы, характеризующийся вязкими свойствами
2.4. Обобщение на текущий момент времени осадки образца
2.5. Обобщение результатов на материалы с произвольной объемной долей и формой жестких включений
2.6. Основные результаты
3. Экспериментальное исследование структуры и реологических
свойств абразивных смесей
3.1. Исследование показателя формы мелкозернистой твердой фазы
3.1.1. Известные способы определения площади поверхности мелкозернистых твердых тел
3.1.2. Новый способ определения площади поверхности твердой фазы
3.1.2.1. Принципиальные основы способа
3.1.2.2. Опытная установка для исследования площади поверхности
мелкозернистой твердой фазы
3.1.2.3. Аппробация способа и устройства на эталонных образцах
3.1.3. Исследование показателя формы абразивных включений
3.2. Исследование реологических свойств вулканитовой связки
3.3. Экспериментальное исследование сопротивления деформации
СНМ с вязкой основой и жесткими включениями
3.4. Основные результаты
4. Исследование процесса смешения и прокатки листовых заготовок из абразивной смеси
4.1. Состояние вопроса
4.1.1. Методы оценки качества смеси
4.1.2. Факторы, определяющие качество смешения. Критерий эффективности смешения
4.1.3. Существующие представления о механизме валкового смешения и уровень изученности процесса
4.1.4. Выводы и постановка задачи
4.2. Разработка математической модели процесса смешения
4.2.1. Геометрические параметры очага деформации
4.2.1.1. К расчету необходимого объема связки, подлежащей смешению с абразивным зерном
4.2.1.2. Г еометрические параметры очага деформации перед роспуском связки
4.2.1.3. Г еометрические параметры очага деформации после роспуска
4.2.1.4. К вопросу о фактической геометрии очага деформации при
смешении
4.2.2. Кинематически возможное поле скоростей при смешении
4.2.2.1. Кинематически возможное поле скоростей в области геометрического очага деформации (блок 1)
4.2.2.2. Кинематически возможное поле скоростей в области, предшествующей геометрическому очагу деформации (блок 2)
4.2.2.2.1. Анализ вариантов реализации МКЭ
4.2.2.2.2. Моделирование кинематики течения в области 2 на основе МКЭ
4.2.3. К алгоритму численной реализации математической модели
4.2.4. Касательные напряжения на контакте с валками. Крутящие
моменты
4.2.5. Анализ взаимосвязи параметров процесса смешения

лению прокатки. Привод механизмов осуществляется от электродвигателей через червячные пары, причем регулировку можно осуществлять как под нагрузкой, так и на холостом ходу валков.
Для защиты подшипников валков от попадания в них деформируемой массы, выдавливаемой из зазора между валками, онй отделены от межвалко-вого' зазора специальными кожухами, прикрепленными к корпусам подушек. Предохранение валков от поломок при возникновении запредельных нагрузок осуществляется при помощи предохранительных шайб, установленных между подушками регулируемого валка и концами нажимных винтов.
Рис. 1.9. Общий вид вальцев для смешения ингредиентов вулканитовой связки
Привод валков осуществляется от асинхронного электродвигателя мощностью 55 кВт через понижающий редуктор, имеющий один быстроходный и два тихоходных выходных валов (для привода переднего и заднего валков). Следует отметить, что редуктор и зубчатые пары обеспечивают разные скорости валков. Для аварийной остановки вальцы оборудованы колодочным тормозом типа ТКГ 350.
При смешении связки и шлифовального материала используются вальцы типа СМ-1500 550/550, конструкция которых аналогична описанной выше.