Износ фасонных алмазных кругов с несимметричным профилем при врезном шлифовании твердых сплавов

• Автор: Талькоп, Адольф Иоханнесович
• Шифр специальности: 05.03.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Таллин
• Количество страниц: 170 c. : ил

1. ОБЗОР И АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1. Условия работы и работоспособность фасонных шлифовальных кругов

1.2. Явления в зоне контакта фасонного шлифовального

круга с обрабатываемым материалом

1.3. Анализ способов повышения работоспособности фасонных шлифовальных кругов

1.4. Выводы, цель-работы и задачи исследования

2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Оборудование и инструмент

2.2. Методика экспериментального исследования

силовых зависимостей

2.3. Методика стойкостных испытаний алмазных кругов

2.4. Математическая обработка результатов
исследования
3. ИССЛЕДОВАНИЕ КИНЕМАТИКИ И ДИНАМИКИ ПРОЦЕССА ВРЕЗНОГО ПРОФИЛЬНОГО ШЛИФОВАНИЯ ФАСОННЫМИ АЛМАЗНЫМИ КРУГАМИ
3.1. Построение кинематической модели процесса врезного профильного шлифования фасонными
кругами
3.2. Вывод аналитических зависимостей для расчета
силовых показателей процесса шлифования
3.3. Выводы

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВРЕЗНОГО ПРОФИЛЬНОГО ШЛИФОВАНИЯ НЕСИММЕТРИЧНЫМИ ФАСОННЫМИ АЛМАЗНЫМИ КРУГАМИ
4.1. Определение характеристики фасонных
алмазных кругов
4.2. Силовые зависимости при врезном шлифовании несимметричными фасонными алмазными кругами
4.3. Определение закономерностей износа профиля несимметричных фасонных алмазных кругов
4.4. Выводы
5. РАЗРАБОТКА ФАСОННЫХ АЛМАЗНЫХ КРУГОВ И ПРОЦЕССА
ВРЕЗНОГО ПРОШЛЬНОГО ШЛИФОВАНИЯ
5.1. Оптимизация профиля фасонного алмазного круга
5.2. Технологический процесс врезного профильного шлифования режущих деталей твердосплавных
штампов
5.3. Производственные испытания и результаты
внедрения
5.4. Выводы
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЯ

Дня современного машиностроения характерно постоянное повышение требований к точности и качеству изготовляемых изделий при одновременном увеличении производительности труда. Решение этой важной задачи при производстве прецизионных твердосплавных инструментов, фасонные поверхности которых шлифуются в основном на профилешлифовальных станках методом обхода обрабатываемого контура шлифовальным кругом, осуществляется в двух направлениях.
Во-первых, заменяется характерное для большинства профилешлифовальных станков ручное управление формообразующих движений, порождающее низкую производительность, неудовлетворительную точность и тяжелые условия работы оператора, системой ЧПУ. На станках с ЧПУ получены хорошие результаты с применением абразивных кругов, однако полностью отсутствует положительный опыт шлифования прецизионных фасонных поверхностей алмазными кругами из-за множества нерешенных проблем, связанных с износом кругов, их точным профилированием и позиционированием, так как на станках применяется по-прежнему метод обхода контура.
Вторым направлением является применение врезного профильного шлифования фасонными кругами. Эффективность врезного профильного шлифования во многом зависит от первоначальной точности профиля и режущей способности абразивного круга. Эти свойства круга зависят от выбора характеристики и метода его профилирования. К настоящему времени разработаны эффективные процессы профилирования фасонных алмазных кругов, в том числе с высокой точностью линейных размеров профиля, основанные на электроэрозион-ной, электрохимической обработках и пластическом деформировании

Рх и Рг /Ю/. В центре подвижной части корпуса установлена с радиальным натягом также двойная мембранная система 8 с мембранами 10, на верхний торец которой крепится обрабатываемый образец. Эта мембранная система является одновременно силоприемной и силопередающей частью динамометра, а также устройством для устранения влияния составляющих Рх и ^ на преобразователь Ру . Изготовление силоприемной части и упругих силопередающих элементов как одно целое с корпусом (стык между мембранной системой 10 и корпусом имеет практически такие же свойства) позволяет исключить трение и зазоры в местах соединения различных частей динамометра и повысить точность измерений.
Тарированием корпуса динамометра установлены жесткости двойных мембранных систем в трех взаимноперпендикулярных направлениях: ]мх =1,3 МН/м; jMy =1,2 МН/м, у мл =1,5 Ш/м. Жесткость динамометра во всех направлениях действия составляющих усилия резания после установки преобразователей в корпус динамометра с натягом 25 Н в направлении действия усилия, величина которой подгонялась притиркой торцев Б распределителей 2 (рис. 2.3), составляла:
Следовательно, потеря чувствительности преобразователей из-за жесткостей мембранных распределителей и силопередающих мембранных систем составляла 6,3-7,3 %.
Изготовленные пьезоэлектрические трансформаторные преобразователи работают в режиме вынужденных колебаний вблизи резонансной частоты преобразователя на восходящем участке амплитудно-частотной характеристики, так как из-за твердых корундовых прокладок, при действии усилия выходное напряжение изменяется как от изменения фактической площади контакта, так и за счет сдвига