Прогнозирование и повышение долговечности гидроцилиндров уравновешивания прокатных валков по критерию износостойкости уплотняющих элементов

• Автор: Губин, Алексей Сергеевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2012
• Место защиты: Магнитогорск
• Количество страниц: 155 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ И ПОВЫШЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПЛУНЖЕРНЫХ ГИДРОЦИЛИНДРОВ9
14. Описание конструкции, анализ повреждений и причин отказов гидроцилиндров уравновешивания валков
1.2. Общий методологический подход к прогнозированию надежности три-
босопряжений по критерию износостойкости их элементов
1.3. Анализ известных математических моделей процесса изнашивания три-
босопряжений
1.4. Методы обеспечения надежности систем уравновешивания рабочих
валков
1.5. Выводы, цель и задачи исследования
2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПЛУНЖЕРНЫХ ГИДРОЦИЛИНДРОВ ПО КРИТЕРИЮ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ УПЛОТНЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
2.1. Общая схема процесса формирования износовых отказов исполнитель-
ных гидроцилиндров и ее графическая интерпретация
2.2. Моделирование процесса изнашивания уплотняющих элементов исполнительных гидроцилиндров
2.2.1. Физическая модель процесса повреждаемости и разрушения поверхностей трения
2.2.2. Математическая модель процесса изнашивания уплотняющих элементов
2.3. Блок-схема физико-вероятностной модели параметрической надежности исполнительных гидроцилиндров
2.4. Методика прогнозирования долговечности исполнительных гидроцилиндров
2.5. Выводы по второму разделу
3. ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ МАТЕРИАЛОВ УПЛОТНЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ И СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ ИХ РЕСУРСА В ЛАБОРАТОРНЫХ УСЛОВИЯХ
3 Л. Экспериментальные исследования износостойкости и долговечности
пар трения «ролик - колодка» при их изнашивании на машине трения55
3.2. Теоретические исследования износостойкости и долговечности стандартных пар трения
3.3. Оценка адекватности методики прогнозирования ресурса пар трения «ролик - колодка»
3.4. Анализ долговечности стандартных пар трения, изношенных в различных условиях фрикционного взаимодействия
3.5. Выводы по третьему разделу
4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ ГИДРОЦИЛИНДРОВ ДЛЯ УСЛОВИЙ ИХ ПРОМЫШЛЕННОЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ
4.1. Организация компьютерного эксперимента для исследования долговечности гидроцилиндров на станах горячей листовой прокатки
4.2. Прогнозирование долговечности гидроцилиндров исходной конструкции и промышленная проверка расчетных данных
4.3. Теоретические исследования долговечности гидроцилиндров различных конструкций и рекомендации по повышению их срока службы в промышленных условиях
4.4. Выводы по четвертому разделу
5. ПРОМЫШЛЕННАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ НА
СТАНАХ ГОРЯЧЕЙ ЛИСТОВОЙ ПРОКАТКИ
5.1. Цель и организация экспериментальных исследований
5.2. Описание способа и устройства для плакирования плунжеров
5.3. Экспериментальные исследования долговечности гидроцилиндров на стане 2500 горячей прокатки ЛПЦ

5.4. Промышленные исследования долговечности гидроцилиндров на стане
2000 горячей прокатки ЛПЦ
5.5. Оценка экономической эффективности проведенных исследований
5.6. Выводы по пятому разделу
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
ПРИЛОЖЕНИЯ
Значение вероятности P(t) = 1 - F(t) = Р(Т > t) для любого фиксированного момента времени t, как вероятность того, что возможное значение случайной величины Г превысит это значение t, определяет вероятность безотказной работы гидроцилиндра. Геометрически это значение на рис. 2.1 демонстрирует площадь под кривой /(/), лежащей правее вертикальной линии - границы T = t.
Графически решение обратной задачи теории надежности - определение ресурсных характеристик «стационарных» трибосопряжений по уравнениям (2.5), на рис 2.1. отражается следующим образом.
Значение гамма-процентной наработки (ресурса) Г = ty графически определяется абсциссой точки пересечения линии предельного значения х, = хпр с линией верхней доверительной гамма-процентной границы
Здесь [ипр(у)] - табличное значение квантили нормированного нормального
распределения, соответствующее заранее заданному предельно-допустимому значению вероятности безотказной работы сопряжения [P(f)] = у.
Средний ресурс Т = t определяется абсциссой точки пересечения графиков зависимостей: х, = х0 + у t и х, = хпр, рис 2.1.
Гарантированный ресурс Т = tr определяется абсциссой точки пересечения графиков зависимостей: x,max =х0тах + j>max -t их, =хпр, рис 2.1.
Таким образом, проведенный анализ базовых уравнений (2.1) - (2.6) и их графическая интерпретация на рис. 2.1, показывают, что еще на стадии проектирования гидроцилиндров, можно исследовать процесс формирования их из-носовых отказов, проследить за изменением показателей их безотказности и ресурсных характеристик в предполагаемых условиях эксплуатации.
Однако для решения этих задач необходимо вывести кинетическое уравнение повреждаемости (2.6) для оценки числовых характеристик у и сjv скорости изнашивания Y уплотняющих элементов, как случайной величины