Охлаждающее устройство с использованием сверхкритического истечения воздуха

• Автор: Семикопенко, Юрий Васильевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Белгород
• Количество страниц: 202 с. : ил.

1. Анализ оборудования для закалки стекла

1.1 .Оборудование для жидкостной закалки листового стекла

1.2.Воздухоструйная закалка стекла

1.2.1. Конструкция сопл закалочных решеток

1.2.2. Особенности воздухоструйной закалки стекол тонких номиналов

1.3.Назначение и конструкция сопла Лаваля

1 АМетодика расчета сопл Лаваля

1.5. Рабочие режимы сопла Лаваля

1.6.Вывод ы

1.7.Цель и задачи исследования

2. Охлаждающее устройство. Методика расчета режимов термообработки

* изделия при использовании разработанного охлаждающего устройства
2.1.Разработка охлаждающего устройства для закалки стекла тонких
номиналов
2.2.Обоснование применения методики расчета для сопл Лаваля малых
размеров
2.3.Выявление влияния коэффициента потерь при на нестационарных режимах на скорость истечения из сопл Лаваля
2.3.1. Аппроксимация экспериментальных графических
зависимостей коэффициента потерь при нестационарных режимах
2.4. Методика расчета коэффициента теплоотдачи высокоинтенсивного охлаждающего устройства с применением сопл Лаваля малых размеров
2.4.1. Расчет геометрических параметров сопла Лаваля малых размеров (решение обратной задачи)

2.4.2. Определение запаса давления
2.4.3. Расчет коэффициента теплоотдачи высокоинтенсивного охлаждающего устройства при стационарных режимах работы
2.4.4. Расчет коэффициента теплоотдачи при нестационарных режимах истечения
2.5.Методика расчета нелинейных режимов термообработки получаемых на разработанном охлаждающем
устройстве
2.6.Вывод ы
3. Результаты аналитических исследований
3.1. Влияние конструктивно-технологических параметров
высокоинтенсивного охлаждающего устройства на коэффициент теплоотдачи и продолжительность интенсивной закалки
3.2.Исследование влияния изменения коэффициента теплоотдачи на ^ величину остаточных поверхностных и центральных напряжений в
стекле
3.3.Вывод ы
4. Экспериментальные исследования
4.1 .Цели и задачи экспериментальных исследований
4.2.Проведение экспериментальных исследований по определению коэффициента теплоотдачи высокоинтенсивного охлаждающего устройства помощи миниатюрного комбинированного насадка
4.2.1. Описание экспериментального стенда и средств измерения
4.2.2. Последовательность проведения эксперимента с использованием миниатюрного комбинированного насадка
4.2.3. Результаты экспериментальных исследований полученных
при помощи миниатюрного комбинированного насадка
4.3. Экспериментальное определение охлаждающей способности охлаждающего устройства при помощи датчика коэффициента теплоотдачи

4.3.1. Выбор датчика для экспериментального определения коэффициента теплоотдачи
4.3.2. Проверка работоспособности датчика коэффициента теплоотдачи
4.3.3. Методика проведения экспериментальных исследований при помощи датчика
4.4. Выводы
5. Промышленное внедрение вертикального высокоинтенсивного
охлаждающего устройства
5.1. Технологический процесс выработки закаленного стекла на вертикальном высокоинтенсивном охлаждающем устройстве
5.2.Промышленные испытания закаленного стекла
5.3.Расчет экономической эффективности
5.4.Вывод ы
Общие выводы
Литература
Приложение
Приложение
Приложение

2.3.1. Аппроксимация экспериментальных графических зависимостей коэффициента потерь при нестационарных режимах
Для аппроксимации экспериментальных графических зависимостей используется программное обеспечение Тс2с1.
Аппроксимировав графики, представленные на рис.2.2., были получены функциональные зависимости отдельно для каждого графика, в зависимости от степени расширения £ отличающиеся друг от друга и имеющие сходимость с экспериментальными данными лишь на некоторых участках.
Исходя из этого, был сделан вывод, что данные зависимости трудноформализуемы.
Проанализировав графики и исходя из полученных результатов, предлагается аппроксимировать графические зависимости в пределах каждой рабочей группы режимов сопла. Для этого графические зависимости (рис.2.2.) разбиваются на четыре участка, соответствующие рабочим режимам сопла: первый участок соответствует первой группе режимов Р Р
— , второй - второй группе режимов £а = £{к, третий - режиму
л> д
еы > еа > еы, а четвертый - режиму, когда сопло работает как труба Вентури ( £а > £ы ).
Известно [76, 78, 83, 89], что в пределах первой группы режимов потери в сопле минимальны и равны потерям на трение и волновым потерям, которые для этого режима как видно из графика практически постоянны.
Кроме того, в четвертой группе режимов, когда сопло работает как труба Вентури, коэффициент потерь в сопле минимален, постоянен и определяется как потери на трение.
Исходя из этого, аппроксимируем график только на двух участках, в пределах второй и третьей групп.