Исследование, моделирование и устранение вибраций в рабочих клетях станов холодной прокатки

• Автор: Кожевников, Александр Вячеславович
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Череповец
• Количество страниц: 160 с. : ил.

Глава 1. Актуальность решения проблемы повышенных вибрационных процессов в клетях станов холодной прокатки
1.1. Проблема повышения производительности современных широкополосных станов холодной прокатки
1.2. Теоретические положения виброакустической диагностики
1.2.1. Назначение виброакустической диагностики
1.2.2. Особенности исследования вибрационных процессов в сложных
механических системах
1.3. Анализ существующих путей решения проблемы вибраций
в клетях станов холодной прокатки
1.3.1. Теория температурной нестабильности смазки
1.3.2. Создание модели колебания полосы
1.3.3. Создание модели клети как колебательной системы
Выводы по главе
Глава 2. Исследование вибрационных процессов возникающих в рабочих клетях непрерывных широкополосных станов холодной прокатки
2.1. Аппаратура для проведения исследований
2.2. Экспериментальные исследования повышенных вибрационных процессов, возникающих в 4-й клети 5-клетевого стана «1700» ОАО «Северсталь»
2.3. Механизм возникновения вибрационных процессов в клетях
непрерывного стана холодной прокатки
Выводы по главе
Глава 3. Теоретический анализ условий равновесия горизонтальных

сил, действующих на узел валков в рабочей клети непрерывного стана
3.1. Методика расчета суммарной опорной реакции, действующей на подушки рабочих валков
3.2. Принятая модель очага деформации
3.3. Определение горизонтальной силы, действующей в очаге деформации
3.4. Оценка точности математической модели горизонтальных усилий,
действующих в опорных узлах рабочих валков
Выводы по главе
Глава 4. Исследование влияния основных параметров стана и процесса холодной прокатки на возникновение вибраций в рабочих клетях
4.1. Компьютерный анализ нормативного режима прокатки для выявления факторов, способствующих возникновению резонансных вибраций (первая серия исследований)
4.2. Определение параметров режима прокатки, гарантирующих исключение резонансных вибраций (2-я серия компьютерных исследований)
4.3. Анализ характера зависимостей влияния технологических параметров стана и процесса холодной прокатки на величину суммарной
опорной реакции
Выводы по главе
Глава 5. Применение математической модели, определяющей взаимосвязь технологических и энергосиловых параметров стана с вибрационными процессами, для совершенствования технологии и оборудования листовых станов
5.1. Разработка и промышленная апробация режимов прокатки, исключающих возникновение резонансных колебаний в рабочих клетях
5.2. Разработка и промышленная апробация нового способа подготовки

рабочих валков листопрокатной клети «кварто»
Выводы по главе
Заключение (общие выводы по диссертации)
Литература
Приложения

место первый вариант соотношения величин Роп -sin(p + у) и Fmp, поэтому изложенные ниже результаты анализа относятся к условию недопущения вибраций (3.8).
Подставив в (3.1) выражение Роп через усилие прокатки (3.5), преобразуем условие (3.8) к виду:
RPZ = P-tg{/3+r)-FroP>0. (3.9)
Чтобы это условие выполнялось при всех возможных колебаниях параметров прокатки, необходимо, чтобы минимально возможная величина P-tg{p+y)=P-tg(p+у)]„„„ была больше максимально возможной величины
F ГОР - F ГОГ. птах •
Для определения указанных величин введем понятия коэффициентов нестабильности усилия прокатки кР и межклетевых натяжений кт, которые определим следующим образом:
р - Р р
к = rmax Г = Г min (310
г р р
где Рпшх и Pmin - максимальное и минимальное усилия прокатки (по данным
реального технологического процесса),
Р - номинальное (расчетное) значение этого усилия;
^ _ Fi-imn~Fi-i _ Fj_—TQmjl} _ T!ma-T, _ T —Timjll
тT,., r( T : '
где Гм, T - номинальные значения сил заднего и переднего натяжений, заданные при настройке стана;
Дчотм. 7/лии, Tj.imin, Timin ~ максимальные и минимальные значения сил заднего и переднего натяжений, с учетом реальных колебаний натяжений, имеющих место на стане.
С помощью соотношений (3.11) выразили эти значения через номинальные натяжения и коэффициент нестабильности:
Ti-max = Ъ-1 '( * + кТ) Ti-lmin ~ '( — кт)‘,
Tjm„x ’(1 + ^г )! Fimin = 7J -(l-kT ).
Откуда минимально возможная разность натяжений полосы: