Разработка методов активного контроля геометрических параметров абразивных кругов с целью повышения точности и экономичности каландрования

• Автор: Левин, Валерий Алексеевич
• Шифр специальности: 05.02.11
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 191 c. : ил

В в е д е н и е
1. КРИТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ АКТИВНОГО КОНТРОЛЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ДВИЖУЩИХСЯ ЛИСТОВЫХ ИЗДЕЛИЙ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Методы активного контроля толщины листовых изделий
при каландровании
1.1.1. Методы преобразования измерительного сигнала при контроле листовых изделий
1.1.2. Методы автоподналадки при размерном контроле
деталей
1.1.3. Самонастраивающиеся системы активного контроля размеров
1.2. Методы контроля разнотолщинности листовых изделий
при каландровании
1.2.1. Прямые методы активного контроля разнотолщинности изделий
1.2.2. Методы контроля формы и взаимного положения рабочих поверхностей валков
1.3. Методы активного контроля геометрических параметров абразивных изделий
1.3.1. Анализ влияния особенностей абразивного производства
на выбор методов размерного контроля изделий
1.3.2. Существующие средства активного контроля геометрических параметров абразивных изделий
1.4. Постановка задач исследования
1.5. В ы в о д ы
2. ИССЛЕДОВАНИЯ И АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КАЛАНДРОВАННЫХ АБРАЗИВНЫХ
КРУГОВ ;
2.1. Методика анализа погрешностей
2.2. Краткая характеристика технологии изготовления абразивных кругов методом каландрования

2.3. Анализ основных технологических факторов, влияющих на точность получения заданной толщины каландрованных кругов
2.4. Механизм формирования разнотолщинности при ка-ландровании
2.5. Статистический анализ структуры погрешностей
2.5.1. Разделение погрешностей обработки на составляющие
2.5.2. Определение статистических показателей процесса каландрования
2.6. В ы в о д
3. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ РАЗРАБОТАННЫХ МЕТОДОВ
' АКТИВНОГО КОНТРОЛЯ ТОЛЩИНЫ И РАЗНОТОЛЩИННОСТИ ЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВОК КРУГОВ
3.1. Методика теоретического обоснования
3.2. Обоснование косвенного метода контроля разнотолщинности отрезных абразивных кругов
3.3. Обоснование метода асимметричной автоподналадки
по повторным деталям
3.4. Оптимизация параметров асимметричной автоподналадки
3.5. В ы в о д ы
4. РАЗРАБОТКА УСТРОЙСТВ АКТИВНОГО КОНТРОЛЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КАЛАНДРОВАННЫХ ЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВОК АБРАЗИВНЫХ КРУГОВ
4.1. Разработка устройства активного контроля толщины листовых заготовок
4.1.1. Анализ структурной схемы
4.1.2. Разработка виброконтактного генераторного преобразователя с малым измерительным усилием
4.1.3. Разработка широкопредельного дифференциальнотрансформаторного измерительного преобразователя

4.1.4. Разработка электрических схем запоминающего устройства и анализатора
4.1.5. Разработка схемы формирователя подналадочных импульсов, реализующего метод асимметричного регулирования
4.2. Разработка устройства активного контроля разнотолщинности листовых заготовок
4.2.1. Анализ структурной схемы контроля геометрических параметров валков каландра
4.2.2, Разработка электрической схемы
4.3. Разработка исполнительного устройства автопод-наладчика с электродинамическим торможением асинхронных двигателей
4.4. В ы в о д
5. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТОЧНОСТИ РАЗРАБОТАННЫХ МЕТОДОВ АКТИВНОГО КОНТРОЛЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗАГОТОВОК АБРАЗИВНЫХ КРУГОВ
5.1. Методика экспериментальных исследований
5.2. Экспериментальные исследования поэлементных методических погрешностей
5.2.1. Определение погрешности косвенного метода контроля разнотолщинности листовых заготовок
5.2.2. Определение погрешностей контроля толщины без учета остаточного эластического восстановления
и деформации заготовки
5.3. Экспериментальные исследования динамических характеристик виброконтактного преобразователя
5.3.1. Исследование влияния режимов работы преобразователя на его измерительное динамическое
усилие
5.3.2. Определение постоянной времени задержки колебательной системы
5.4. Экспериментальные исследования метрологических характеристик измерительных преобразователей

Коэффициенты С и найдем задавшись начальными условиями:
У = о , ± 0,5* I,
при этом: & — 0 ? *-£> = 5 ^ №/ 3 % Ч ,
Учитывая, что при Х-0, £ф*»а 1ракже» что
получим: |
Уии = лк(х%ь2= е/т11 АЕТ‘ (2.14)
Перекос валков обусловлен погрешностью начальной регулировки параллельности межвалнового зазора и разницей биений поверхностей валков относительно левой и правой опор. Перекос определяется максимальным углом наклона образующей цилиндра регулируемого валка по отношению к образующей нерегулируемого:
УПф = ка+6,
I-0,5ьЫ1г ,
і) I Р' 0 17)000 2.x і
ь>= й ^^Пер~ 0)5 ^Т)-Ь. (2.15)
откуда
Применяя правило параллельного переноса и поворота осей координат Х'ОУ, а также учитывая, что при малых углах
(ідіРьЮ'Ч) СоіЧ>* і, о ,
уравнение для поперечной разнотолщинности в системе координат У 07 и фиксированного момента времени І запишем в следующем виде: