Изготовление многослойных уплотнителей на металлической основе разделительными операциями штамповки

• Автор: Судаков, Павел Владимирович
• Шифр специальности: 05.02.09
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Тула
• Количество страниц: 140 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
1. СОСТОЯНИЕ И ПРОБЛЕМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЕЙ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ
1.1. ОБЗОР ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ И КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЕЙ
1.1.1. Варианты многослойных уплотнительных элементов
1.1.2. Трехслоиные кольцевые уплотнители
1.2. АНАЛИЗ ПОДХОДОВ К ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЕЙ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ
1.3. ВЫБОР МЕТОДА ТЕОРЕТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ОПЕРАЦИЙ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ТРЕХСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЕЙ
1.3.1. Решение плоской задачи о вдавливании гладкого клинового инструмента в полуплоскость с образованием прямолинейного на- ^ плыва
1.3.2. Основные операционные соотношения для аналитического описания полей линий скольжения в технологических задачах обра-

бо гки металлов давлением
1.4. ЦЕЛЬ РАБОТЫ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
2. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПОЛЯ ЛИНИЙ СКОЛЬЖЕНИЯ, СХЕМАТИЗИРУЮЩЕГО ВДАВЛИВАНИЕ ГЛАДКОГО КОНУСНОГО ИНСТРУМЕНТА В ПОЛУПЛОСКОСТЬ С ОБРАЗОВАНИЕМ
ПРЯМОЛИНЕЙНОГО НАПЛЫВА
2.1. ВДАВЛИВАНИЕ ГЛАДКОГО КЛИНОВОГО ИНСТРУМЕНТА В ПОЛУПЛОСКОСТЬ С ОБРАЗОВАНИЕМ НАПЛЫВА С КРУГОВОЙ СВОБОДНОЙ ГРАНИЦЕЙ ПРИ РЕАЛИЗАЦИИ УСЛОВИЙ ПЛОСКОЙ
ДЕФОРМАЦИИ
2.1.1. Принятые допущения при построении предлагаемой конструк- ^ ции поля линий скольжения
2.1.2. Определение радиусов кривизны линий скольжения
2.1.3. Вывод условия несжимаемости вытесняемого материала
2.1.4. Расчет геометрических параметров поля линий скольжения
2.1.4.1. Горизонтальная проекция поля линий скольжения

2.1.4.2. Глубина внедрения клина
2.1.4.3. Длина линии контакта
2.1.4. Расчет напряжений и необходимых технологических сил..
2.2. ПРАВИЛА АНАЛИТИЧЕСКОГО ИНТЕГРИРОВАНИЯ ВДОЛЬ ГРАНИЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
2.2.1. Приведение подынтегральных тригонометрических функций к виду, позволяющему произвести свертку оригиналов
2.2.2. Определение проекции длины отрезка характеристики
2.2.3. Определение проекции силы от нормальных и касательных напряжений, действующих вдоль граничных характеристик
2.2.4. Методика определения геометрических размеров и проекций сил на участках пластической области
2.2.5. Результирующие зависимости для определения геометрических размеров и проекций сил на участках пластической области
2.3. ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
3. ОСОБЕННОСТИ РАЦИОНАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ ПЕРЕНАЛАЖИВАЕМЫХ ШТАМПОВ ДЛЯ МЕЛКОСЕРИЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА УПЛОТНИТЕЛЕЙ
3.1. РАЗРАБОТКА КИНЕМАТИЧЕСКИХ СООТНОШЕНИЙ ДЛЯ ПРОЕКТИРУЕМЫХ
ШТАМПОВ
3.1.1. Расчет величины хода шибера
3.1.2. Расчет положения переднего подающего торца шибера относительно оси загрузки заготовок при различных диаметрах заготовок
3.1.3. Построение циклограммы перемещений подвижных механизмов штампа
3.2.РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИЙ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ
ПЕРЕНАЛАЖИВАЕМЫХ ШТАМПОВ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ УПЛОТНИТЕЛЕЙ
3.2.1. Расчет геометрических размеров ловителя
3.2.2. Модернизация автоматизированного штампа вырубки-пробивки
3.2.3. Узел крепления пуансона
3.2.4. Узел крепления матриц
3.2.5. Механизм подачи заготовок
3.2.6. Узел фиксации заготовок в зоне обработки и удаления деталей ^ и отхода
3.3. ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
4. МНОГОФАКТОРНОЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЕЙ 93 ИНСТРУМЕНТОМ С КЛИНОВЫМИ ВЫСТУПАМИ
4.1. ПЛАНИРОВАНИЕ, ПОДГОТОВКА И ПРОВЕДЕНИЕ МНОГОФАКТОРНОГО ЭКСПЕРИМЕНТА
4.2. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ МНОГОФАКТОРНОГО ЭКСПЕРИМЕНТА
4.2.1. Оценка значимости коэффициентов регрессии
4.2.2. Проверка адекватности полученных моделей

4.2.3. Анализ полученных уравнений регрессии
4.2.3.1. Выходной параметр у] при вырубке
4.2.3.2. Выходной параметр у2 при вырубке
4.2.3.3. Выходной параметр у1 при пробивке
4.2.3.4. Выходной параметр у2 при пробивке
4.3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ, РЕАЛИЗУЕМЫХ С ПРИМЕНЕНИЕМ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ БЫСТРОПЕРЕНАЛАЖИВАЕМЫХ ШТАМПОВ
4.4. ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

грани этого клина.
2. При неизменной величине радиуса круговой свободной границы удаление его центра от грани клина внутрь к оси симметрии соответствует увеличению площади вытесняемого материала. Данное удаление завершается при соблюдении условия равенства площадей внедряемого клина и вытесняемого материала тогда, когда свободная граница наплыва сопрягается с прямолинейной свободной границей недеформируемой полуплоскости без излома (|/=0).
3. Исходными варьируемыми параметрами являются: /?о - величина радиуса окружности, аппроксимирующей свободную границу наплыва; Хя и Гя - соответственно абсцисса и ордината положения центра этой окружности.
4. Предварительные расчеты значений среднего напряжения вдоль линий скольжения показывают, что в вершине £) клинового инструмента наименьшему значению среднего напряжения соответствует наименьший угол поворота касательной вдоль граничной линии скольжения ВВ, разделяющей жесткую и пластическую области, при перемещении от точки на свободной границе В до точки В.
5. Аналогично в верхней точке А контакта инструмента с пластической областью меньшее значение среднего напряжения соответствует меньшей величине угла веера вырожденной начальной характеристической задачи (на рис. 2.1 не показано), следовательно, энергетически более выгодной является конструкция поля, в которой этот угол равен нулю, данный пластический участок отсутствует, и среднее напряжение в точке А соответствует
значению на свободной границе а а = = -0,5.

6. Соблюдение п. 4 и 5 соответствует варианту формы и положения свободной границы, когда центр аппроксимирующей ее окружности лежит на продолжении грани клина АО.