Разработка технологических методов стабилизации изменения макрогеометрии рабочей поверхности инструмента при плоском шлифовании

• Автор: Башкатов, Иван Григорьевич
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Пермь
• Количество страниц: 171 с. : ил.

ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМА ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДИНАМИЧЕСКОЙ СТАБИЛЬНОСТИ ПРОЦЕССОВ ШЛИФОВАНИЯ
1.1. Технологические предпосылки повышения стабильности и
качества обработки при шлифовании
1.2. Анализ существующих исследований в области износа и
стойкости абразивного инструмента
1.3. Влияние износа и изменения макрогеометрии рабочей поверхности абразивного инструмента на-выходные характеристики процессов шлифования
1.4. Выводы и постановка цели и задач исследования
ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ МАКРОГЕОМЕТРИИ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ИНСТРУМЕНТА ПРИ

ОБРАБОТКЕ ШЛИФОВАНИЕМ
2.1. Статические силовые зависимости при плоском шлифовании. Обобщенный показатель процесса шлифования
2.2. Определение рациональной жесткости шлифования, обеспечивающей минимальное изменение макрогеометрии рабочей поверхности абразивного инструмента
2.3. Динамика формирования макрогеометрии рабочей поверхности
абразивного инструмента при шлифовании
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 3. ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ШЛИФОВАНИЯ ПУТЕМ УПРАВЛЕНИЯ ДИНАМИКОЙ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ИНСТРУМЕНТА
С ДЕТАЛЬЮ
3.1. Разработка конструкции и расчет планшайбы для упругодинамического крепления шлифовального круга

3.2. Динамика шлифования с упругодинамическим закреплением
абразивного инструмента
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ВОЗМОЖНОСТИ СТАБИЛИЗАЦИИ
ИЗМЕНЕНИЯ МАКРОГЕОМЕТРИИ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ
ИНСТРУМЕНТА ПРИ ПЛОСКОМ ШЛИФОВАНИИ
4.1. Методика проведения экспериментальных исследований
4.1.1. Оборудование и инструмент
4.1.2. Исследуемые материалы и образцы
4.1.3. Исследуемые факторы и условия проведения экспериментов
4.1.4. Частные методики проведения экспериментов
4.1.4.1. Методика измерения сил резания
4.1.4.2. Методика определения истинного съема материала образца
4.1.4.3. Методика измерения износа и формирования макрогеометрии рабочей поверхности абразивных кругов
4.1.4.4. Методика измерения амплитуды коаксиальных колебаний в
зоне резания
4.1.4.5. Исследование качества поверхностного слоя образцов после шлифования
4.1.5. Математическая обработка результатов исследования
4.2. Технологические возможности процесса плоского шлифования с
жестким и упругодинамическим креплением шлифовального круга
4.2.1. Силовые характеристики процессов
4.2.2. Зависимость обобщенного показателя процесса шлифования от условий обработки
4.2.3. Коаксиальные колебания инструмента, установленного в планшайбе для упругодинамического закрепления
4.2.4. Производительность, режущая способность и износостойкость шлифовальных кругов

4.2.5. Динамика износа и формирования макрогеометрии рабочей поверхности кругов
4.2.6. Исследование качества шлифованной поверхности
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 5. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ РЕАЛИЗАЦИИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ В ПРОИЗВОДСТВЕ
5.1. Применение разработанных зависимостей, методик и рекомендаций для инженерных расчетов и производственных испытаний
5.2. Оптимальные параметры режима плоского шлифования периферией круга
5.3. Технологические возможности применения разработанных путей
совершенствования процессов плоского шлифования
ВЫВОДЫ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЯ

В общем виде функция у,(ф)может быть представлена выражением [71]
та; Ду(ф)- износ круга в фиксированной точке профиля за один оборот; Яф)" функция, описывающая изменение макрогеометрии рабочей поверхности абразивного инструмента вследствие колебаний упругой системы станка.
Экспериментально установлено [35], что величина радиального износа в фиксированной точке профиля абразивного инструмента пропорциональна силе Р(ф), приложенной в этой точке. Тогда
где - коэффициент пропорциональности, определяемый экспериментально, <т, =2-И(т,)/(Р„ +Руму, И(т,)- средний радиальный износ круга за ьый оборот, т, =2я/шк; РУ1, Ру1Л - соответственно величины радиальной составляющей силы шлифования после Ього и М оборотов круга; р(ф)= К: [г., -д0 -т0(ф)~т(ф)]; К,
жатие упругой системы после врезания инструмента в деталь,
У, (ф) = У 0 (ф) + 4у(ф) - Яф) >
(2.24)
щ) где у0(ф)- функция, описывающая начальный профиль абразивного инструменМф)=а,-/>(ф)>
жесткость процесса шлифования, К. ={Руі +Р>_,)/(2-г); А0- статистическое отА,={К,/(С + К,)Н.
После подстановки
ду(ф) = <т, • К, [гл - Д0 - у0 (ф)~Яф)]>
(2.25)
а выражение для у! (<р) примет вид
у,(ф)=(1-о, л:,)уо(ф)+о, • *,(/„ -д0-Яф))-Яф)-