Обоснование рациональных геометрических параметров твердосплавных сменных многогранных пластин для чистового точения

• Автор: Пряжникова, Анастасия Анатольевна
• Шифр специальности: 05.02.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2014
• Место защиты: Тула
• Количество страниц: 203 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ОТРАСЛИ ПО ПРОИЗВОДСТВУ СМЕННЫХ
МНОГОГРАННЫХ ПЛАСТИН ДЛЯ ЧИСТОВОГО ТОЧЕНИЯ
1Л Проблемы и перспективы применения отечественных твердосплавных резцов со сменными многогранными пластинами
1.2 Современные формы передней поверхности твердосплавных сменных многогранных пластин для чистового точения
1.3 Преимущества резцов с укороченной передней поверхностью.
1.4 Цель и задачи работы
ГЛАВА 2. СОПОСТАВЛЕНИЕ РЕЖУЩИХ СВОЙСТВ ОТЕЧЕСТВЕННЫХ СМЕННЫХ МНОГОГРАННЫХ ПЛАСТИН ДЛЯ ЧИСТОВОГО ТОЧЕНИЯ С ЗАРУБЕЖНЫМИ АНАЛОГАМИ
2.1 Методика проведения стойкостных экспериментов
2.2 Сравнение режущих свойств сменных многогранных пластин из сплава серии МС с зарубежными аналогами
2.3 Сравнение режущих свойств сменных многогранных пластин производства ОАО «Кировградский завод твердых сплавов» с зарубежными аналогами
2.4 Сравнение режущих свойств сменных многогранных пластин из сплава серии МС и производства ОАО «Кировградский завод твердых сплавов» с
зарубежными аналогами
Выводы по второй главе
ГЛАВА 3. ВЛИЯНИЕ УГЛА ПРИ ВЕРШИНЕ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ СМЕННЫХ МНОГОГРАННЫХ ПЛАСТИН НА ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ В УСЛОВИЯХ ЧИСТОВОГО ТОЧЕНИЯ
3.1. Краткий обзор существующих рекомендаций по выбору геометрической конфигурации рабочей части токарных резцов
3.2. Влияние угла при вершине сменной многогранной пластины на стойкость инструмента при точении
3.3. Влияние угла при вершине СМП на скорость резания, при наличии
стружкозавивающей геометрии на передней поверхности
Выводы по третьей главе
ГЛАВА 4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ СМЕННОЙ МНОГОГРАННОЙ ПЛАСТИНЫ
4.1 Условия проектирования геометрии сборного режущего инструмента
4.2 Отработка стружкодробящей геометрии рабочей части сменной многогранной пластины
4.3. Прогнозирование стружкодробления в условиях чистового точения
4.4. Отработка стружкодробящей геометрии твердосплавной режущей пластины
4.5. Расчет рабочих углов
4.5.1 Определение координат точек
4.5.2 Расчет скорости резания и рабочих углов резца
4.6 Анализ конструкции твердосплавной режущей пластины на
прочность
Выводы по четвертой главе
ГЛАВА 5. УВЕЛИЧЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО РЕСУРСА
СМЕННЫХ МНОГОГРАННЫХ ПЛАСТИН ПРИ ЧИСТОВОЙ ТОКАРНОЙ
ОБРАБОТКЕ
5.1 Токарная обработка резцами с укороченной задней поверхностью
5.1.1 Результаты экспериментов по точению чугуна резцами с укороченной задней поверхностью
5.1.2 Экспериментальная проверка эффективности искусственного ограничения задней поверхности
5.1.3 Расчет на прочность СМП с ограничивающей канавкой
5.1.4. Изменение температуры резания в зависимости от изменения длины площадки контакта на задней поверхности
5.2 Внедрение результатов исследований
5.3 Ресурсосберегающая технология нарезания резьбы
5.4 Влияние смещения вершины проходного резца ниже оси центров на его
стойкость
Выводы по пятой главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ

На втором этапе исследования проводилась обработка стали 45 (НВ180), относящаяся к группе Р по классификации ИСО, где было проведено сравнение СМП фирмы Псаг (Израиль) из сплава 1С428 (Р10 по ИСО) с отечественной СМП из сплава МС2210 (Р25 по ИСО). Испытания проведены с глубиной резания / = 0,5 мм и подачей 5 = 0,11 мм/об, соответствующим условиям чистового точения, с использованием резцовой державки РСЬЫК2020-К12. Процесс резания, сравниваемыми СМП, запечатлен на снимках (рис. 2.2).

Рисунок 2.2 - Процесс образования стружки при работе сравниваемыми СМП из сплава: а - 1С428; б - МС2
Полученные результаты приведены в таблице 2.2, а на рисунке 2.3 показан достигнутый износ задней поверхности.
В процессе испытаний одной вершиной каждой СМП было сделано по 5 проходов с суммарным временем работы т = 1,75 мин, за которое были пройдены практически одинаковые пути резания Ь = 3906 м (1С428) и 3838 м (МС2210).
В результате износ задних поверхностей, измеренный на вершинах СМП для сплавов МС2210 и 1С428 составил, соответственно, 0,1 и 0,65 мм (рис. 2.3), что свидетельствует о значительных преимуществах сплава МС в данных условиях. И это несмотря на то, что сплав МС2210 менее износостойкий, т.к. он имеет предпочтительную область применения по ИСО