Разработка высокоструктурного абразивного инструмента и анализ эффективности его применения при профильном глубинном шлифовании лопаток газотурбинных двигателей

• Автор: Горин, Николай Андреевич
• Шифр специальности: 05.02.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 168 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Представление о процессе профильного глубинного шлифования лопаток газотурбинных двигателей и его технологических особенностях
1.2. Особенности абразивного инструмента, применяемого при профильном глубинном шлифовании

1.3. Правка абразивного инструмента при профильном глубинном шлифовании

1.4. Выводы

1.5. Цель и задачи исследования

ГЛАВА 2. ПРЕДПОСЫЛКИ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССА ПРОФИЛЬНОГО ГЛУБИННОГО ШЛИФОВАНИЯ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВЫСОКОСТРУКТУРНОГО ИНСТРУМЕНТА
2.1. Параметры эффективности процесса шлифования и его технико-экономические показатели
2.2. Основные направления повышения эффективности профильного глубинного шлифования
2.3. Повышение эффективности глубинного шлифования за счет рационального распределения припуска на проходы
2.4. Выводы

ГЛАВА 3. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНОСТИ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА АБРАЗИВНОКЕРАМИЧЕСКИХ КОМПОЗИЦИЙ
3.1. Методика и условия проведения экспериментальных исследований
3.2. Исследование прочности сырца и плотности абразивной массы
со структурами 16
3.3. Влияние номера структуры абразивной массы на деформацию абразивно-керамических композиций при обжиге
3.4. Потеря массы абразивно-керамических композиций в процессе термической обработки
3.5. Исследование зависимости фактической плотности инструмента после обжига от номера структуры абразивной массы
3.6. Исследование зависимости твердости абразивно-керамических композиций и стабильности в объеме от номера структуры абразивной массы
3.7. Исследование влияния номера структуры от 16 до 22 абразивной массы на разрывную прочность инструмента
3.8. Выводы
ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ЭФФЕКТИВНОГО ПРИМЕНЕНИЯ ВЫСОКОСТРУКТУРНЫХ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ
4.1. Исследование условий эффективного профильного глубинного шлифования лопатки газотурбинного двигателя
4.2. Исследование свойств поверхностного слоя деталей из жаропрочных сплавов на никелевой основе после глубинного шлифования
4.3. Технико-экономические показатели глубинного шлифования высокопористым шлифовальным кругом повышенной структурно-

сти с различными вариантами разбивки припуска на обрабатываемую поверхность и назначения режимов обработки
4.4. Выводы
ГЛАВА 5. РЕЗУЛЬТАТЫ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ И ВНЕДРЕНИЙ ВЫСОКОСТРУКТУРНЫХ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ
5.1. Производственные испытания высокопористых шлифовальных кругов с повышенной структурностью при профильном глубинном шлифовании хвостовиков турбинных лопаток
5.1.1. Профильное глубинное шлифование лопаток турбины низкого давления из жаропрочного никелевого сплава марки ЖС6У-ВИ..
5.1.2. Профильное глубинное шлифование лопаток турбины высокого давления из жаропрочного никелевого сплава марки ЖС

5.1.3. Профильное глубинное шлифование лопаток турбины высокого давления из жаропрочного сплава на никелевой основе марки ЖС26-ВИ
5.2. Производственные испытания высокопористых шлифовальных кругов с повышенной структурностью при профильном глубинном шлифовании лабиринта бандажной полки рабочих лопаток турбины
5.3. Рекомендации по применению высокопроизводительных шлифовальных кругов с повышенной структурностью на различных операциях профильного глубинного шлифования турбинных лопаток
5.4. Выводы
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬ ТА ТЫ РАБОТЫ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ

Производным показателем является машинное время удаления заданного припуска г, в виде суммы глубин резания на каждом проходе, с обрабатываемой поверхности детали за т проходов шлифовального круга
где ^ — длина шлифуемой поверхности, Уст — скорость продольной подачи стола на каждом 1-том проходе с размерностью мм/мин.
Работоспособность шлифовального круга и связанная с нею экономичность обработки, зависящая от стоимости и расхода абразива, при глубинном шлифовании определяется условиями его правки.
Работоспособность абразивного инструмента при его непрерывной правке как возможное время эксплуатации до достижения критического диаметра Ки О, при котором его дальнейшая эксплуатация невозможна, можно выразить в виде
где К0 - коэффициент, определяющий предел уменьшения наружного диаметра шлифовального круга. На станках для профильного глубинного шлифования принято назначать К0= 0,75.
Необходимо отметить, что изнашивание рабочей поверхности круга в процессе шлифования в количественном отношении в сравнении с объемом абразива, удаляемого при правке, невелико. Правкой удаляется 80...85% объема рабочего слоя круга, а при естественном изнашивании - не более 10-15% [82].
Работоспособность круга как его показатель при неизменных режимах процесса шлифования определяет количество деталей (или поверхностей), обработанных инструментом до полного износа.

(2.2)
Т _(1-К0)Р _ ж у (1-Кв)Р
(2.3)
Ап 120 5 V
О р кр
(2.4)