Тепловые режимы низкотемпературных диодных тепловых труб с блокировкой жидкостью

• Автор: Рассамакин, Борис Михайлович
• Шифр специальности: 01.04.14
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Киев
• Количество страниц: 342 c. : ил

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ВВЕДЕНИЕ . .'
Глава первая. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОПЕРЕНОСА В ПРЯМОМ И ОБРАТНОМ РЕЖИМАХ
РАБОТЫ ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ
1.1« Функциональный анализ конструкций и
термодиодных характеристик тепловых труб . . іб
1.2. Характеристики теплопереноса в прямом режиме функционирования диодных тепловых труб
1.3. Характеристики тепло- и массопереноса в обратном режиме диодных тепловых труб
1.4. Анализ процесса перехода диодных тепловых груб
из обратного режима функционирования в прямой
1.5. Выводы. Постановка задач исследования ....
Глава вторая. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАКОНОМІРНОСТЕЙ
ПРОЦЕССА БЛОКИРОВАНИЯ ЖИДКОСТЬЮ ПАРОВОГО КАНАЛА ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ
2.1. Визуальное исследование процесса блокирования жидкостью парового канала диодной тепловой
трубы в обратном режиме
2.2. Математическая модель механизма блокирования парового канала диодной тепловой трубы в обратном режиме работы
2.3. Влияние радиуса канала и теплофазических свойств теплоносителя на геометрические характеристики цробки жидкооти с остаточным слоем
2.4. Экспериментальная проверка условий образования

заблокированных участков. Сравнение полученных результатов о известными литературными данными
2.5« Выводы
Глава третья. ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕПЛОПЕРЕНОСА В ПРЯМОМ, ОБРАТНОМ И ПРРЕХОДНОМ РЕЖИМАХ РАБОТЫ ДИОДНЫХ ТЕШОВЫХ ТРУБ С БЛОКИРОВКОЙ ЖИДКОСТЬЮ
3.1. Математическая модель нестационарного

температурного поля в прямом режиме работы • •
3.2. Математическая модель нестационарного темпе-

ратурного поля в обратном режиме работы ... Ц7
3.3. Определение количества теплоты, переданной в обратном режиме диодной тепловой трубой в процессе выключения
3.4. Влияние аксиальной теплопроводности на тепловой поток и термическое сопротивление в
обратном режиме
3.5. Выводы
Глава четвертая. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА И МЕТОДИКА
ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ ДИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ
4.1. Экспериментальная установка и конструкции исследуемых образцов диодных тепловых труб
4.2. Методика и программа исследования низкотемпературных диодных тепловых труб
4.2.1. Экспериментальное исследование основных характеристик теплопереноса диодных тепловых
труб в прямом режиме
4.2.2* Особенности методики проведения экспериментов в обратном режиме

4.2.3. Методика проведения экспериментов при переходе от обратного к прямому режиму
4.3. Вывода
Глава IIятая. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ИССЛЕДОВАНИЯ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ЛИОДНЫХ ТЕПЛОВЫХ
ТРУБ С МЕТАЛЛОВОЛОКНИСТОЙ КАПИЛЛЯРНОЙ СТРУКТУРОЙ
5.1. Распределение температуры в стенке и паровом канале диодных тепловых труб и их теплотехнические характеристики в прямом режиме
5.2. Основные характеристики диодных тепловых труб
в обратном режиме
5.2.1. Температурные профили корпуса диодных
тепловых труб
5.2.2. Термодиодные характеристики
5.3. Переходные режимы диодных тепловых труб:
прямой - обратный - прямой
5.4. Выводы
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИ ЛОЖ Е Н И Я
П.І. Основы методики расчета диодных тепловых труб
с блокировкой жидкостью
П.1,1. Особенности содержания технического задания
на разработку диодных тепловых труб
П.1.2. Рекомендации по проектированию низкотемпературных диодных тепловых труб с блокировкой
жидкостью
П.1.3. Анализ характеристик тепловых режимов
диодных тепловых труб

1.11 представлено влияние величины подводимой мощности Ци на процесс восстановления работоспособности после обратного режима одной из исследуемый конструкций [21] . Материал корпуса ТТ и ловушки - алюминиевый сплав ( Лст = 197 Вт/(м-К)), теплоноситель - аммиак, КС ТТ - продольные пазы в стенке корпуса* Для начального периода перехода увеличение длительности подвода тепловой нагрузки Ци более низкого уровня ( С)и = 10 Вт в течение 5 мин (а) и 2 мин (б)) улучшает характеристики переходного процесса. Перегрев зоны испарения при выхода на заданный уровень 50 Вт в первом случае меньше ( дТи = 20 К), чем во втором ( дТи = 30 К). Дальнейшее поведение термодиода в обоих случаях подчиняется закономерностям прямого режима - плавный переход на следующий температурный уровень при повышении 0.и с 50 до 100 Вт.
Экспериментальные исследования влияния интенсивности охлаждения на процесс восстановления характеристик прямого режима после обратного для диодной ТТ с ловушкой проведены в [19] • Корпус конструкции и КС изготовлены из нержавеющей стали, теплоноситель - этан. Результаты двух испытаний приведены на рис. 1.12.
Из рис. 1.12,а следует, что при = 1,5 Вт и темпе охлаждения зоны конденсации 1,5 К/мин в процессе перехода температура Ти продолжает расти и восстановления стационарного прямого режима нет. При (1И = 0,3 Вт и темпе охлаждения I К/мин с автоматическим поддержанием минимальной разности температуры между ловушкой и зоной испарения в обратном режиме (рис. 1.12,6) рост 7ц замедляется после включения охлаждения, а на»40 мин температура испарителя следует за ТЛ , что указывает на эффективное восстановление прямого режима; характеристика дТ^.т = Ти.-Тк (или Кгт) находится в диапазоне, который соответствует прове-