Исследование основных факторов, определяющих теплотранспортные характеристики контурной тепловой трубы

• Автор: Чернышёва, Мария Анатольевна
• Шифр специальности: 01.04.14
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 114 с. : ил.

Глава 1. Основные режимы работы контурной тепловой трубы

1.1 Обзор литературы

1.2 Принцип работы КТТ как теплопередающего устройства ]

1.3 Влияние степени заполнения компенсационной полости

на рабочую температуру пара

1.4 Термическое сопротивление КТТ

1.5 Выводы и постановка задачи исследования

Глава 2. Режим работы КТТ при отсутствии границы раздела паржидкость в компенсационной полости

2.1 Формирование рабочей температуры КТТ при

заполненной компенсационной полости

2.1.1 Условие работоспособности КТТ, работающей с

заполненной компенсационной полостью
2.1.2 Потери давления при движении пара
2.1.3 Тепловая модель КТТ с заполненной компенсационной
полостью
2.2 Термическое сопротивление КТТ с заполненной
компенсационной полостью
Глава 3. Режим работы КТТ при наличии границы раздела паржидкость в компенсационной полости
Формирование рабочей температуры КТТ при наличии

паровой фазы в компенсационной полости
3.1.1 Условие работоспособности КТТ при наличии паровой
фазы в компенсационной полости
3.1.2 Температура пара в компенсационной полости

3.1.3 Перепад давления на внешних относительно
капиллярной структуры транспортных участках КТТ
3.1.4 Особенности методики расчета рабочей температуры
пара при ориентациях КТТ ф > 0°
3.2 Термическое сопротивление КТТ в режиме работы с
частично заполненной компенсационной полостью
® Глава 4. Оптимизация зоны испарения контурной тепловой
трубы
4.1 Испаритель контурной тепловой трубы
4.2 Влияние организации зоны испарения на температурные
характеристики теплопередающего устройства
4.3 Оптимизация зоны испарения КТТ
Заключение
Список литературы

СПИСОК ОБОЗНАЧЕНИИ
с теплоемкость, Дж/кг-К
б диаметр, м
Й1у|ск_1П[ внутренний диаметр фитиля, м
<1«чск_ех1 наружный диаметр фитиля, м
в расход теплоносителя, кг/с
g ускорение свободного падения, м/с2
Л теплопроводность, Вт/м’К
Кр проницаемость, м2
Ьк* скрытая теплота парообразования, Дж/кг
Р'т производная с!Р/с1Т в точке Т, Па/К
Бсопа поверхность конденсации, м2
1соп<)_у длина зоны конденсации, м
1 длина, м
N1« количество продольных пароотводных каналов
Ысус количество азимутальных пароотводных каналов
С> тепловая нагрузка (тепловой поток), Вт
01оай тепловой поток, подводимый к испарителю, Вт
СЬтк тепловой поток, отводимый от конденсатора, Вт
q плотность теплового потока, Вт/м2
Р давление, Па
Я термическое сопротивление, К/Вт
г радиус, м
гр радиус пор, м
V объем, м3
Уси объем теплоносителя, заправленного в КТТ, м3
ап коэффициент теплообмена в зоне испарения, Вт/м2-К
а5шк коэффициент теплообмена в зоне конденсации, Вт/м2-К
аатЬ коэффициент теплообмена с окружающей средой, Вт/м2-К
р динамическая вязкость, Па-с
р плотность, кг/м3
Ф угол наклона КТТ, °
е пористость
конденсаторе, где
<31=“Ю0% . (2.1.3.34)
1оас1
Здесь QCond рассчитывалось по (2.1.3.33) для тех же теплоносителей -аммиака и воды, при двух тепловых нагрузках = 50 Вт и = ЮО Вт. Термическое сопротивление составляло К^опа = 0.2 °С/Вт. Видно, что форма и наклон кривых 0*сопа фактически копируют поведение кривых для соответствующих теплоносителей (см. рис. 2.6 и рис. 2.7). То же самое можно сказать об их взаимном расположении. Для воды кривая Ььу/сДТ) расположена выше, чем для аммиака, по этой причине согласно (2.1.3.33) следует ожидать, что кривая 0*СОпа(Т) для воды также будет лежать выше, чем 0*сопс](Т) для аммиака, что и наблюдается на графике (рис. 2.7).
Зная количество тепла, отдаваемое при конденсации пара,
(ГсопС, %

96 94 92
0 10 20 30 40 50 60 'Пс0П(1,оС
Рис. 2.7. Количество тепла <3*СОпа в зависимости от температуры Тусопс1.
Ясопа = 0.2 К/Вт.
1 - С^оасГ 50 Вт; 2 - СЬ0аа= 100 Вт, теплоноситель - вода;
3 - ф|Оас1=50 Вт; 4-ф[Оаа=100 Вт, теплоноситель - аммиак.