Напряжённо-деформированное состояние и разрушение текстурированных поликристаллов и композитов

• Автор: Бардушкин, Владимир Валентинович
• Шифр специальности: 01.04.07
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2007
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 293 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ
СПИСОК ОСНОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И АББРЕВИАТУР
ВВЕДЕНИЕ
I. УПРУГО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ (ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР)
1.1. ЭФФЕКТИВНЫЕ И ЛОКАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ
1.2. СТАТИСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОПИСАНИЯ СТРУКТУРЫ И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СВОЙСТВ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
1.3. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОПИСАНИЯ ТЕКСТУРЫ, ЭФФЕКТИВНЫХ И ЛОКАЛЬНЫХ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПОЛИКРИСТАЛЛОВ
1.4. ТРЕЩИНООБРАЗОВАНИЕ, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ, МОНОЛИТНОСТЬ И ПРОЧНОСТЬ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ
1.5. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ СТАТИСТИЧЕСКИХ МЕТОДОВ ОПИСАНИЯ СТРУКТУРЫ И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СВОЙСТВ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ
II. ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛОКАЛЬНОГО НАПРЯЖЕННО-
ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ В СТАТИСТИЧЕСКИ
ОДНОРОДНЫХ МАТРИЧНЫХ КОМПОЗИТАХ
II. 1. ВЛИЯНИЕ МИКРОСТРУКТУРЫ НА ЛОКАЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ В ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ НЕТЕКСТУРИРОВАННЫХ КОМПОЗИТАХ
П.2. ЛОКАЛЬНАЯ ПЛОТНОСТЬ ЭНЕРГИИ УПРУГОГО ПОЛЯ В ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ НЕТЕКСТУРИРОВАННЫХ КОМПОЗИТАХ
ІІ.З. ВЛИЯНИЕ МИКРОСТРУКТУРЫ НА ЛОКАЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ В ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТАХ

П.4. НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ КОМПОЗИТНЫХ МАТЕРИАЛОВ В УСЛОВИЯХ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ

III. ЭФФЕКТИВНЫЕ УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ СО СЛОЖНОЙ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ СТРУКТУРОЙ
III. 1. ЭФФЕКТИВНЫЕ УПРУГИЕ СВОЙСТВА
ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ МАТРИЧНЫХ КОМПОЗИТОВ С НЕИЗОМЕТРИЧНЫМИ ВКЛЮЧЕНИЯМИ
III. 1.1. ВЛИЯНИЕ ТЕКСТУРЫ ФОРМЫ И
КОНЦЕНТРАЦИИ ВКЛЮЧЕНИЙ НА ЭФФЕКТИВНЫЕ УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТРИЧНЫХ КОМПОЗИТОВ
С НЕИЗОМЕТРИЧНЫМИ ВКЛЮЧЕНИЯМИ
III. 1.2. ЗАВИСИМОСТЬ ПАРАМЕТРОВ АНИЗОТРОПИИ ОТ ОТНОШЕНИЯ УПРУГИХ МОДУЛЕЙ ВКЛЮЧЕНИЙ К УПРУГИМ МОДУЛЯМ МАТРИЦЫ
Ш.2. ЭФФЕКТИВНЫЕ УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРЕХКОМПОНЕНТНЫХ КОМПОЗИТОВ С ОРИЕНТИРОВАННЫМИ НЕИЗОМЕТРИЧНЫМИ ВКЛЮЧЕНИЯМИ
Ш.З. ЭФФЕКТИВНЫЕ УПРУГИЕ СВОЙСТВА
ПРОСТРАНСТВЕННО НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ
IV. КОМПЛЕКСНЫЙ ТЕОРЕТИКО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ПОДХОД К ИЗУЧЕНИЮ СТРУКТУРЫ И свойств РЕАЛЬНЫХ ПОЛИКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ СРЕД
IV. 1. ОБРАБОТКА ДАННЫХ НЕЙТРОНОГРАФИЧЕСКИХ
ЭКСПЕРИМЕНТОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ И ЛОКАЛЬНЫХ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОЛИВИНИТОВ
1У.2. ВНУТРЕННЕЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ И ЛОКАЛЬНАЯ ПЛОТНОСТЬ ЭНЕРГИИ УПРУГОГО ПОЛЯ ОЛИВИНИТОВ ПРИ высоких ДАВЛЕНИЯХ
IV.З. СТРУКТУРА ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
И НЕОДНОРОДНОСТЬ УПРУГИХ СВОЙСТВ ПОЛИКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ ЛЕНТ АЛЮМИНИЯ
V. ВЕРОЯТНОСТНО-СТАТИСТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ РАЗРУШЕНИЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
V. 1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ
РАЗРУШЕНИЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
У.2. ВЕРОЯТНОСТНО-СТАТИСТИЧЕСКИЙ ПОДХОД
К ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО
СОСТОЯНИЯ ОДНОНАПРАВЛЕННЫХ КОМПОЗИТОВ
ПРИ РАЗРУШЕНИИ
УЗ. СТОХАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ НАКОПЛЕНИЯ РАЗРЫВОВ ВОЛОКОН В ОДНОНАПРАВЛЕННЫХ КОМПОЗИТАХ
УЛ. СТОХАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДОКРИТИЧЕСКОГО РОСТА ТРЕЩИНЫ В ОДНОНАПРАВЛЕННОМ КОМПОЗИТЕ
V.5. НЕЛОКАЛЬНАЯ СТОХАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАЗРУШЕНИЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ ПРИ СТАТИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ
VI. ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СТЕКЛОПЛАСТИКОВ, АРМИРОВАННЫХ ТКАНЫМИ МАТЕРИАЛАМИ
VI. 1. ОБЪЕКТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ МАТЕРИАЛОВ
У1.2. МОНОЛИТНОСТЬ СВЯЗУЮЩИХ И СТЕКЛОПЛАСТИКОВ, АРМИРОВАННЫХ ТКАНЫМИ МАТЕРИАЛАМИ
ВЫВОДЫ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ПРИЛОЖЕНИЕ

210 221 227 230
ПРИЛОЖЕНИЕ

тело сравнения, однородное. Введем обозначения:
< ст(г) > = с* < s(r) >, и(г) - < и(г) > = и'(г),
(1.2.9)
с(г) - сс = с"(г), и{г) - ис = и"{г), е(г) - sc = б"(г)
Здесь и - вектор смещения, верхним индексом «с» обозначены характеристики тела сравнения.
Уравнения равновесия для обоих тел в операторной форме могут быть записаны в виде [269]
Lu(r) = -fir), (Ljj = Vjcm{r)4k), (1.2.10)
ZV(r) = -/(r), Щ, = VjCeyu(T)Vk). (1.2.11)
Здесь L - дифференциальный оператор, /(г) - плотность объемных сил. Представим L в виде L-Lc+L". Вычитая первое уравнение из второго, получим
ГУ'(г) = -Г'м(г). (1.2.12)
Для бесконечной среды решение этого уравнения обычно ищут, используя метод функций Грина. Определим тензор Грина оператора LQ равенством
LcnGlk=-5ikm, 0-2.13)
где 8Й - символ Кронекера, а 5(г) - дельта-функция Дирака. Использование тензора Грина, дает возможность представить решение уравнения (1.2.12) в виде интегральной свертки
и" -G* L”u . (1.2.14)
Откуда для тензора деформаций получим (по индексам, заключенным в круглые скобки, осуществляется операция симметризации, а запятая в индексах соответствует дифференцированию по тем индексам, которые стоят после нее)
4 = и1ч) = °Ш) * VlC'klmnemn > (1.2.15)

4 = iGW,j)(г - Г1 УкШп(Г1 >тп(Г1 + Gk(ij)i (г -1*1 УкЫп(ri)sm„(i-i )d Г,, (1.2.16)
s'ij = (Qijkl + Qijld)c'klmnSmn (1.2.17)
Здесь Q° и Q - интегральные операторы, У1 - поверхность интегрирования.
Для тел достаточно больших размеров операцию поверхностного интегрирования можно рассматривать как усреднение [269]. Отсюда получим, что