Электродинамический анализ характеристик излучения и рассеяния решеток плоских волноводов

• Автор: Привалова, Татьяна Юрьевна
• Шифр специальности: 01.04.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2007
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 189 с. : ил.

1. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ

2. РАССЕЯНИЕ ВОЛНЫ НА РЕШЕТКЕ ПЛОСКИХ ПОЛУБЕСКОНЕЧНЫХ ВОЛНОВОДОВ

2.1. Постановка задачи

2.2. Диаграммы направленности и рассеяния решетки

2.3. Вывод интегральных уравнений

2.4. Поле нити магнитного тока над однородной импедансной плоскостью

2.5. Поле нити магнитного тока в плоском полубесконечном волноводе

2.6. Характеристики излучения и рассеяния решетки полубесконечных волноводов

2.7. Параметры бесконечной решетки плоских волноводов в режиме излучения

2.8. Параметры конечной решетки плоских волноводов в режиме излучения

2.9. Рассеяние Е-поляризованной волны на плоском волноводе

2.10. Рассеяние Е-поляризованной волны на решетке плоских волноводов
2.11. Выводы
3. РАССЕЯНИЕ Н-ПОЛЯРИЗОВАННОЙ ВОЛНЫ НА НАГРУЖЕННОЙ РЕШЕТКЕ ПЛОСКИХ ВОЛНОВОДОВ
3.1. Постановка задачи
3.2. Интегральные уравнения для полей решетки нагруженных волноводов
3.3. Поле нити магнитного тока в плоском нагруженном
волноводе
3.4. Характеристики рассеяния бесконечных решеток нагруженных волноводов
3.5. Характеристики рассеяния конечных решеток нагруженных волноводов
3.6. Выводы
4. АНАЛИЗ ХАРАКТЕРИСТИК РАССЕЯНИЯ РЕШЕТКИ ВАН-АТТА
4.1. Постановка задачи
4.2. Диаграммы рассеяния решетки Ван-Атта
4.3. Интегральные уравнения для решетки Ван-Атта из плоскопараллельных волноводов с идеально проводящим фланцем
4.4. Поле вспомогательного источника во внутренней области волноводов
4.5. Интегральные уравнения для решетки Ван-Атта, элементы которой разделены полубесконечными волноводами
4.6. Приближенное решение задачи рассеяния плоской волны на линейной решетке Ван-Атта
4.7. Результаты численных исследований решеток Ван-Атта
4.8. Выводы ЗАКЛЮЧЕНИЕ ЛИТЕРАТУРА

Анализ состояния существующих и разрабатываемых перспективных разведывательных систем говорит о том, что радиолокационные системы (РЛС), установленные на летательных аппаратах (ЛА) [1,2,3,], вертолетах [1,4] и беспилотных летательных аппаратах (БПЛА) [2,5], имея наибольшую дальность обнаружения, способность работать в любое время суток и любых погодных условиях являются основным средством дальнего обнаружения целей. Поэтому [1], [6, 7] в странах НАТО, особенно в США, повышенное внимание уделяется исследованиям по снижению заметности объектов вооружения и военной техники (ВВТ) во всех спектральных диапазонах: оптическом, тепловом и радиолокационном (РЛ). Причем приоритетное значение придается средствам дальнего обнаружения — радиолокационным, таким, например, как система радиолокационного наблюдения и целеуказания Joint STARS (Joint Surveillance and Target Attack Radar System) [8], в которой использована низкочастотная сверхширокополосная (20н-90 МГц) РЛС Carabas с синтезированной апертурой SAR (Synthetic Aperture Radar).
Комплексная программа "Стеле", созданная в своё время для разработки технологии снижения радиолокационной заметности (РЛЗ) воздушных целей, в последние годы [9] во всем мире продолжена практически на все новые объекты ВВТ. Она предусматривает проведения ряда исследовательских, конструкторских и технологических работ, направленных в первую очередь на снижение радиолокационной заметности (РЛЗ) конкретных защищаемых объектов посредством совершенствования форм их наружной поверхности, устранения "блестящих точек" и применения специальных радиопоглощающих покрытий (РПП) и конструкционных материалов [10]-[12]. Снижение РЛЗ прямо связано с уменьшением ЭПР объекта. Поэтому программа "Стеле" предусматривает снижение ЭПР самолетов до 0,001 -0,01м . При этом, американские специалисты считают, что имеются практи-

режима нормального её излучения позволяет выявить ряд закономерностей в поведении полей вдоль поверхности АР и аналитически установить взаимосвязь между характеристиками излучения и рассеяния.
Как было показано в подразделе 2.3, для конечной эквидистантной решетки задача сводится к поиску Ех(х) на всем импедансном участке фланца и в раскрывах излучателей решетки [1Х, 12].
В режиме рассеяния и излучения относительно Ех(х) и Ех(х) для конечной решетки, полагая <р( =90°, ф = 0 (у>0 =90°), из (2.30) и (2.31) получим системы интегральных уравнений:
!+1и к~кх

N пТ+й
тТ+Л

л=-ЛДт) пТ #-1 («+1 )Т

(2.78)
п="лг пТ+с!

■я пт+а к
1(х) ^Ех (х')Н*(х, х')ск' - Ех (х) = -22{хх £ [тТ, тТ + й'];
/| /2
М пТ+с! тТ+с1
шТ+с!
1 (п+)Т
+ ^ ^Ех(х')Нх{х,х')сЬс' = 2, х е[тГ,тГ+бГ|;
(2.79)
п=~К nTd

2(х) jEx (х')Н^ (х, х')(к' - Ех (х) = 0, х <£ [тТ, тТ+й.