Разработка методов расчета и совершенствование конструкций канатодвижущих органов шахтных подъемных машин

• Автор: Шевченко, Феофан Леонтьевич
• Шифр специальности: 05.05.06, 01.02.06
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Донецк
• Количество страниц: 482 c. : ил + Прил. (133 с.: ил.)

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. ОБОСНОВАНИЕ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Геометрические параметры и конструктивные особенности объекта исследований

1.2. Состояние проблемы по расчету на прочность оболочек барабанов и шкивов трения шахтных подъемных машин

1.3. Задачи исследований

2. ОБЩАЯ ТЕОРИЯ РАСЧЕТА ТОНКОСТЕННЫХ ЗАМКНУТЫХ КРУГОВЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК НА ПРОИЗВОЛЬНУЮ НАГРУЗКУ

2.1. Вступительные замечания

2.2. Моментная теория В.3.Власова - критерий для оценки точности инженерного метода расчета оболочек шахтных подъемных машин
2.3. Построение инженерной моментной теории расчета замкнутых круговых цилиндрических оболочек на произвольную нагрузку

2.4. Анализ инженерного расчета оболочек на основании общей моментной теории

2.5. Границы применимости инженерного метода расчета замкнутых круговых цилиндрических оболочек на произвольную нагрузку
2.5.1. Жестко защемленная оболочка при радиальной нагрузке . .
2.5.2. Шарнирно опертая оболочка при радиальной нагрузке . . .
2.5.3. Жестко защемленная оболочка при сдвигающей нагрузке . .
2.5.4. Оценка точности инженерного метода расчета оболочек на
основании технической теории В.3.Власова

2.6. Ортотропные оболочки
2.7. Выводы
3. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ОБОЛОЧЕК БАРАБАННЫХ ШАХТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МАШИН ПРИ ИДЕАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ЗАКРЕПЛЕНИЯ НА ОПОРАХ
3.1. Вступительные замечания
3.2. Расчетные нагрузки на барабаны шахтных подъемных машин
3.3. Общая методика расчета безреберных оболочек барабанов подъемных машин
3.4. Основные случаи простейшего загружения оболочек при идеальных условиях закрепления на опорах
3.4.1. Жестко защемленная оболочка при равномерно распределенной радиальной нагрузке
3.4.2. Шарнирно опертая оболочка при равномерно распределенной нагрузке
3.4.3. Шарнирная оболочка с сосредоточенной кольцевой нагрузкой
3.5. Преобразование оболочек конечной длины в бесконечно длинные
3.6. Влияние подвижной нагрузки
3.6.1. Линии влияния в жестко защемленной оболочке
3.6.2. Линии влияния в шарнирной оболочке
3.7. Влияние неравномерности давления каната при навивке на оболочку барабана шахтной подъемной машины
3.8. Влияние инерционных и экстренных нагрузок
3.9. Выводы
4. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ЛОБОВИН БАРАБАННЫХ ШАХТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ МАШИН
4.1. Вступительные замечания
4.2. Деформации литых лобовин от радиальной и моментной нагрузок

4.3. Деформации сварных лобовин в виде сплошных дисков
4.3.1. Кольцевой сплошной диск, загруженный произвольным контурным моментом
4.4. Кососимметричные деформации кольцевых пластин
4.4.1. Единичный поворот жесткого диска кольцевой пластины
4.4.2. Единичное смещение опоры наружного контура
4.4.3. Загрукение пластины контурным моментом
4.5. Деформации кольцевых дисков с отверстиями
4.6. Деформации кольцевых дисков с радиальными ребрами жесткости
4.7. Выводы
5. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ОРГАНОВ НАВИВКИ
ШАХТНЫХ БАРАБАННЫХ ПОДЪЕМНЫХ МАШИН
5.1. Вступительные замечания
5.2. Напряженно-деформированное состояние оболочек барабанов шахтных подъемных машин с литыми лобовинами
5.2.1. Барабаны без кольцевых ребер жесткости
5.2.2. Сопряжение кольцевых ребер жесткости с оболочкой барабана подъемной машины
5.2.3. Барабаны с кольцевыми ребрами жесткости
5.3. Напряженно-деформированное состояние оболочек барабанов с лобовинами в виде кольцевых дисков
5.3.1. Влияние изгиба вала и опорных дисков лобовин на напряженно-деформированное состояние оболочек барабанов шахтных подъемных машин
5.3.2. Сопряжение оболочки барабана подъемной машины с дисками лобовин
5.3.3. Напряженное состояние оболочек барабанов с лобовинами в виде кольцевых дисков с отверстиями и радиальными ребрами жесткости

таких оболочек средней длины упрощенных решений практически нет.
Кроме того, в расчетах оболочек обычно не учитывают коэффициент Пуассона, что также вносит некоторые упрощения. Но можно ли для стали, когда коэффициент Пуассона 0=0,3 , использовать это допущение? Конкретных указаний по этому вопросу нет.
Поэтому в настоящем разделе поставлены задачи:
- разработать инженерную теорию расчета замкнутых круговых цилиндрических оболочек на произвольную нагрузку (2.3.);
- дать оценку точности предложенной инженерной теории (2.4, 2.5.4);
- определить границы применимости предложенной теории (2.5);
- оценить влияние на напряженно-деформированное состояние оболочек коэффициента Пуассона.
Так как оценка точности предложенной инженерной теории расчета оболочек основана на использовании общей моментной теории В.З.Власова, то в начале раздела приводятся необходимые для расчета известные сведения из этой теории (2.2) и решение конкретных задач, необходимых для приложения этой теории к расчету оболочек ка- , натодвижущих органов ШПМ (2.4). После обоснования достоверности предложенного инженерного расчета оболочек (2.5) на его основе разработана теория ортотропных оболочек (2.6), которая будет использована для разработки методики расчета оболочек шкивов трения многоканатных ШПМ с кольцевыми ребрами жесткости.
Поставленные здесь задачи исследования определяют принятую последовательность рассмотрения вопросов настоящего раздела.
0 важности инженерных методов расчета академик Н.И.Мусшелиш-вили в предисловии к монографии Г.Н.Савина "Распределение напряжений около отверстий" сказал так: "Несмотря на имеющуюся в настоящее время мощную вычислительную технику, позволяющую численно решать многие задачи, в том числе и задачи теории упругости, важное