Изгиб железобетонных перекрытий и сплошных фундаментов с учетом ползучести и старения бетона

• Автор: Дьячков, Николай Иванович
• Шифр специальности: 01.02.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 118 с. : ил.

Глава 1. Анализ основных конструктивных схем и условия эксплуатации железобетонных плит и сплошных фундаментов.
1.1. Область применения ж.б. перекрытий и сплошных фундаментов
1.2. Типовые конструкции, расчет и требования к жесткости и прочности перекрытий и фундаментных плит
1.3. Постановка задач исследования, цель, новизна, достоверность результатов и их практическая ценность
Глава 2. Уточненные теории изгиба и сжатия перекрытий и сплошных фундаментов как плит средней толщины.
2.1. Обзор существующих методов расчета плит средней толщины
2.2. Основные соотношения теории плит средней толщины, используемые в
диссертации
Глава 3. Анализ и оценка точности теорий плит средней толщины.
3.1. Сводка основных уравнений теории плит средней толщины
3.2. Анализ решения по теориям 1-5 и сравнение с точным решением
Глава 4. Учет ползучести бетона при расчете железобетонных перекрытий и сплошных фундаментов.
4.1. Рекомендуемая теория ползучести
4.2. Постановка и методы решения задач наследственной механики деформи-

руемых твердых тел
Глава 5. Уточненный расчет на изгиб железобетонных плит с учетом ползучести и старения бетона.
5.1. Постановка задач
5.2. Обобщенный вариант вариационного метода В.З. Власова - A.B. Канторвча для решения уравнений изгиба плит средней толщины
5.3. Применение тригонометрических функций для решения задач об изгибе
плит средней толщины
5.4. Решение для плиты, свободно лежащей на упругом основании
5.5. Выражения для перемещений и усилий плиты, а также граничные условия задачи
5.6. Частные интегралы для некоторых видов нагрузки
5.7. Программа реализации предложенного алгоритма
Глава 6. Примеры уточненного расчета железобетонных перекрытий и плит на упругом основании, с учетом ползучести старения и усадки бетона.
6.1. Анализ сходимости решений и сравнение результатов с известными решениями
6.2. Примеры расчета плит на упругом основании
6.3. Влияние второго коэффициента постели на напряженно-деформированное состояние плиты
6.4. Решение задачи изгиба плиты на упругом основании в двойных рядах Фурье
6.5. Учет усадки бетона при выборе арматуры. Трещиностойкость
Основные результаты и выводы
Литература

Современный уровень развития строительства характеризуется широким внедрением новых, перспективных материалов и технологий, необходимостью учета при проектировании реальных конструктивных особенностей и условий эксплуатации, а также повышенными требованиями к прочностной надежности, экономичности, экологической безопасности и т.п. Одним из основных требований к строительным конструкциям является разумное соотношение между надежностью и экономичностью. Надежность представляет собой вероятностную категорию и количественно определяется величиной
р„=1-/>0(5,д),
где Р0(5,/?) - вероятность отказа, зависящая от прочностных свойств материала 8 и характеристик нагрузки II, которые являются случайными величинами. Повышение надежности требует определенных материальных затрат и сопровождается снижением экономичности, что вызывает необходимость оптимизации параметров, определяющих надежность и экономичность. При этом важнейшим элементом в решении этой проблемы является исследование параметров напряженно-деформированного состояния несущих элементов строительных конструкций с учетом реальных особенностей их эксплуатации и деформирования материалов.
Таким образом, обеспечение требуемого уровня прочностной надежности при заданных экономических показателях как проектируемых, так и уже эксплуатируемых строительных конструкций и сооружений связано с необходимостью решения новых, нетривиальных задач механики деформируемого твердого тела.
Одними из основных несущих и ответственных элементов, применяемых в строительстве промышленных и гражданских зданий и сооружений, являются железобетонные плоские перекрытия и фундаментные плиты [1]. Перекрытия могу быть двух типов. Балочные, в которых балки расположенные в одном направлении, работают совместно с опирающимися на них плитами перекрытий.
£ = £0<Г'" где т$,30,и0 - постоянные, /? - газовая постоянная, связанная с постоянной Больцмана К. Согласно [25], выражение (4.1.14) представляет собой интегральную показательную функцию (£,(£)), которая подробно протабулиро-вана в [25], тогда
(4.1.15)
На основании опытных данных [1] объемная ползучесть в бетонах отсутствует, тогда
*“1г (4ЛЛ6)
При простом растяжении при напряжениях сг,0,, согласно изложенной выше теории
«И =4{1 + ^)Ел[1—(^)]}, (4.1.17)
По теории [19] модуль продольной упругости Е считается также зависимым от возраста. Однако это лишь кажущаяся зависимость, связанная с быстро натекающими деформациями ползучести за конечное время определения модуля Е в квазистатических опытах. Чтобы исключить эту зависимость модуль Е следует определять в динамических опытах по скорости распространения продольных волн напряжений.