Идентификация модифицированного условия текучести Друкера-Прагера и решение задач уплотнения пористых металлических материалов

• Автор: Березин, Иван Михайлович
• Шифр специальности: 01.02.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 129 с. : ил.

1 Состояние теории пластического деформирования пористых металлических материалов
1.1 Феноменологический подход
1.2 Структурно-феноменологический подход
1.3 Методы расчёта процессов формоизменения и уплотнения пористых тел
при пластической деформации
1.4 Конечно-элементная формулировка краевых задач деформирования
уплотняемых материалов
Выводы
2 Оборудование и экспериментальные исследования процессов деформирования порошковых и пористых металлических материалов
2.1 Металлические порошки для моделирования процессов деформирования уплотняемых материалов
2.2 Брикетирование металлических порошков в закрытой пресс-форме
2.3 Исследование процессов радиального и осевого сжатия брикетов из металлических порошков
2.4 Устройство для гидростатического прессования брикетов
2.5 Устройство для прессования брикетов эластичными средами
Выводы

3 Идентификация модифицированного условия текучести Друкера-Прагера
для порошковых и пористых металлических материалов
3.1 Аппроксимация условия текучести Друкера-Прагера
лемнискатой Бернулли
3.2 Моделирование пластического течения представительного объёма пористого тела
3.3 Определение параметров условия текучести Друкера-Прагера для порошковых и пористых металлических материалов
3.4 Моделирование процесса прессования заготовки сложной
формы из порошка
Выводы
4 Имитационное моделирование процессов пластического
деформирования пористого титана
4.1 Моделирование процесса прессования брикетов из титановой губки
в закрытой пресс-форме
4.2 Моделирование процесса прессования брикетов из титановой губки эластичными средами
4.3 Моделирование процесса полунепрерывного выдавливания
пористой заготовки
Выводы
Заключение

Список литературы
Приложение А (справочное) Документы об использовании
результатов работы

давления в щели будет уменьшаться и деформация деталей плунжерной пары. Определили параметр конусности щели с учетом деформации стенок [79]
к = Кых~Кх =_028 (2Л)

где Ивх - зазор на входе в щель, кЙЫХ - зазор на выходе из щели.
Отрицательное значение к в (2.1) свидетельствует о том, что щель в направлении утечки сужается.
а. , Па
- +2.9Є+08 И- +2.7Є+08 +2.5Є+08 —^ +2.3Є+08
-4- +2.ІЄ+08
-4- +1.9Є+08 М- +1.78+08 ■- +1.5Є+08 Д- +1.3Є+08 Щ- +1.ІЄ+08 44- +8.9Є+07 +6.9Є+07 Н- +4.90+07 ■- +2.9Є+07 +8.9е+06
Рисунок 2.14 - Распределение интенсивности напряжений сг,
под действием давления р в контейнере
Учитывали, что плунжер в гильзе может принимать любое промежуточное положение от концентричного, когда их оси совпадают и є = є / И = 0 (здесь є -смещение оси плунжера относительно оси гильзы; є - относительный эксцентриситет, Ъ - зазор между плунжером и гильзой), до максимального эксцентричного и Ёмлх =єшх / А = 1, когда плунжер прижат к поверхности гильзы. Поэтому расчет
проводили для двух предельных случаев с е = 0 и е = 1, что позволяло очертить поле вероятных значений уплотнительного эффекта.