Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона, работающего при малой длительности фронта модулирующего импульса

• Автор: Омиров, Андрей Антонович
• Шифр специальности: 05.12.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 162 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
Глава 1. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ РАЗВИТИЯ МАГНЕТРОНОВ
1.1 Положение дел в миллиметровом диапазоне длин волн
1.1.1 Масштабное моделирование разнорезонаторных магнетронов сантиметрового диапазона длин волн
1.1.2 Режим взаимодействия электронного потока с пространственной гармоникой вырожденного вида колебаний
1.1.3 Коаксиальный магнетрон
1.2 Длительность фронта модулирующего импульса
Выводы к главе
Глава 2. АНАЛИЗ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КОАКСИАЛЬНОГО МАГНЕТРОНА
2.1 Классическая конструкция коаксиального магнетрона
2.2 Коаксиальный магнетрон с использованием режима взаимодействия электронного потока с низшей пространственной гармоникой вырожденного вида колебаний
2.2.1 Равнорезонаторная анодная замедляющая система
2.2.2 Разнорезонаторная анодная замедляющая система
2.3 Коаксиальный магнетрон с режимом взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний
2.4 Температурный режим анодной замедляющей системы
2.5 Стабилизирующий резонатор коаксиального магнетрона
Выводы к главе
Глава 3. ЩЕЛЕВОЙ ВИД КОЛЕБАНИЙ В КОАКСИАЛЬНОМ МАГНЕТРОНЕ
3.1 Способы подавления щелевого вида колебаний
3.2 Методики расчета параметров щелевого вида колебаний
3.2.1 Идеология принятой методики [90]
3.2.2 Методика Э.Д. Шлифера для нахождения проводимости щелей связи
3.2.3 Представление щели связи как участка волновода
3.2.4 Применение трехмерного моделирования для расчета параметров щелей связи
3.3 Сравнение результатов расчета различными методиками
3.4 Законы группировок щелей связи
3.5 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на основной волне л вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системы на примере модели сантиметрового диапазона длин волн
3.6 Обобщенный параметр величины неоднородности
3.7 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на основной волне ж вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системы в миллиметровом диапазоне длин волн
3.8 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на высшей пространственной гармонике л вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системой
3.9 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне с «толстой» периферийной стенкой анодной замедляющей
системы
Выводы к главе
Глава 4. МЕТОД ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КОАКСИАЛЬНОГО МАГНЕТРОНА МИЛЛИМЕТРОВОГО
ДИАПАЗОНА ДЛИН ВОЛН
4.1 Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн

4.2 Проектирование колебательной системы коаксиального магнетрона
мм диапазона длин волн с малым уровнем выходной мощности [111]
4.2.1 Выбор размеров катода
4.2.2 Расчет анодной замедляющей системы
4.2.3 Расчет тепловой нагрузки на ламели анодной замедляющей системы

4.2.4 Расчет параметров стабилизирующего резонатора
4.3 Проектирование коаксиального магнетрона 4-мм диапазона длин волн
со средним и высоким уровнями выходной мощности
Выводы к главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Список использованных источников
ПРИЛОЖЕНИЯ (Акты внедрения результатов диссертации)

взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний, составляет ~3. При сохранении у по сравнению с классической замедляющей системой количество резонаторов уменьшается втрое, что приводит к увеличению угла раскрыва резонатора и, как следствие, характеристического сопротивления. Большая толщина ламелей открывает путь для применения конусных ламелей, или ламелей переменной толщины*, - у которых толщина со стороны анодного отверстия ха больше, чем толщина у периферийной стенки хъ (рисунок 2.3.1, б). В классических системах использование таких ламелей не дает существенных преимуществ (из-за малой средней толщины ламели) и ведет к уменьшению механической прочности. В АЗС на ВПГ применение конусных ламелей позволяет в несколько раз увеличить угол раскрыва резонаторов ц/ и значительно снизить уровень диссипативных потерь резонаторной системы.
Рисунок 2.3.1 - Геометрические параметры резонаторной системы aube резонаторе с ламелями постоянной толщины г (а) и конусными ламелями (б)
В работах [73, 74] проведен ряд расчетов АЗС КМ, работающих в режиме взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний. Показано, что уровень диссипативных потерь систем с использованием режима ВПГ может быть приближен к уровню класси-
* С толщиной, изменяющейся по линейному закону.