Напряженно-деформированное состояние связей двухслойных плоских и цилиндрических панелей с учетом совместной работы элементов конструкции

• Автор: Кузьмин, Дмитрий Андреевич
• Шифр специальности: 01.02.06
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Омск
• Количество страниц: 176 с. : ил.

Содержание:
ВВЕДЕНИЕ
1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА
1.1. Применение конструкций из тонкостенных профилей в промышленности
1.2. Тонкостенные оболочки в машиностроении
1.2.1. Слойчатые панели
1.2.2. Подкрепленные (стрингерные) панели
1.3. Тонкостенные двухслойные панели в промышленном хозяйстве
1.4. Технологические особенности производства цилиндрических профилированных панелей
1.4.1. Сортамент профилей
1.5. Анализ предшествующих исследований цилиндрических и плоских панелей
1.5.1. Проектирование стрингерных панелей
1.6. Научные исследования сотрудников кафедры «Строительные конструкции» ГОУ «СибАДИ»
2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
2.1. Модель напряженно-деформированного состояния плоского стержня с прямой осью. Основные допущения
2.1.1. Математическая модель плоского изгиба и растяжения прямого стержня при больших перемещениях
2.1.2. Математическая модель плоского изгиба и растяжения прямого стержня при малых перемещениях

2.2. Модель напряженно-деформированного состояния плоского кругового стержня. Основные допущения
2.3. Математическая модель двухслойной цилиндрической панели
2.4. Математическая модель двухслойной плоской панели
2.5. Постановка задач исследования
3. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ СВЯЗЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Х-, О.-, С-ОБРАЗНОГО СЕЧЕНИЯ
3.1. Выбор геометрических параметров связевых элементов
3.1.1. Обоснование выбора диапазона высот связевых элементов
3.1.2. Обоснование выбора оптимального угла наклона стенки связевого £>-профиля к горизонту
3.2. Подбор требуемой толщины связевых элементов
3.2.1. Требуемая толщина связевых элементов по критерию критической нагрузки
3.2.1.1. Определение толщины связевых элементов Х-, С- образного сечения
3.2.1.2. Определение толщины связевых элементов О-образного сечения без учета сосредоточенной силы
3.2.1.3. Определение толщины связевых элементов П-образного сечения с учетом сосредоточенной силы
3.2.2. Требуемая толщина связевых элементов по критерию предельной гибкости
4. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ Ъ-, С-ПРОФИЛЕЙ В СОСТАВЕ ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ
4.1. Полная математическая модель прямого стержня применительно к связям

4.1.1
4.1.2. Изгиб стержня с растяжением известной силой Т
4.1.3.Поперечный изгиб стержня
4.2. Применение полной математической модели стержня в модели двухслойной панели
4.2.1. Продольно-поперечный изгиб со сжатием эквивалентного стержня
4.2.2. Изгиб с растяжением эквивалентного стержня
4.2.3. Поперечный изгиб эквивалентного стержня
5. ПРОЧНОСТЬ СВЯЗЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЯХ
5.1. Расчет связевых элементов Z-, С- образного сечения
5.2. Расчет связевых элементов О- образного сечения
5.3. Двухслойные цилиндрические панели со связевыми элементами повышенной жесткости
6. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ
6.1. Экспериментальное определение механических характеристик стали
6.2. Испытание О-профиля на устойчивость
6.3. Экспериментальное исследование напряженно-деформированного состояния О-профиля в составе двухслойной панели
ВЫВОДЫ
Библиографический список
Приложения
-Мх - сое(р — N с/г, -%п(р + Мх + (1Мг = О,
с1Мх = (2 со5<р + N эт) <&
(2.5)
Физические зависимости. При схематизации деформаций в главных центральных осях получено:
йф = --с1г (2-6)

Пренебрегаем изменением ГХС при малом повороте осей нормальная сила в повернутом сечении
с/г, — с/г
а=/?л-

С другой стороны, <92, <2У есть сумма проекций N и () на оси X/ , Г/ (рис.
2.1):
()г = N-со5(р-()-5т<р, (2.7)
=2-со80> + /У-8т0>.
Следовательно,
. (2.8)

Учитывая, что — , запишем формулу для распределения нормаль-
ных напряжений в сечении стержня в виде