Совершенствование технологии восстановления ротационных вакуумных насосов пластинчатого типа

• Автор: Исупова, Ирина Владимировна
• Шифр специальности: 05.20.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Зерноград
• Количество страниц: 147 с. : ил.

Азово-Черноморская государственная агроинженерная академия
На правах рукописи ИСУПОВА Ирина Владимировна
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ВОССТАНОВЛЕНИЯ РОТАЦИОННЫХ ВАКУУМНЫХ НАСОСОВ ПЛАСТИНЧАТОГО ТИПА
'4«
Специальность 05.20.03 - Эксплуатация, восстановление и ремонт сельскохозяйственной техники
Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук
Научный руководитель-доктор технических наук, профессор КРАСНОВ И.Н.
Зерноград 2000

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
И - радиус цилиндрической поверхности корпуса, мм; г - радиус ротора, мм;
х - число пластин, мм;
ш - эксцентриситет, мм;
Б - длина цилиндра, мм;
<р - угол поворота ротора;
Ф° - центральный угол между двумя соседними пластинами; 1ад - температура в конце процесса сжатия газа, °К; в - толщина масляной пленки, мм;
у - объемная масса воздуха при Р2, кг/м3;
Р] и Р2 - давление воздуха после и до щели, МПа;
11г - газовая постоянная;
% И £1 - коэффициенты местных потерь и формы щели;
X - коэффициент трения воздуха в щели;
Т2 - абсолютная температура воздуха до щели, °К; а,в,с - коэффициенты апроксимации, м2, м2/с, м2/с2;
8К, 8Р - износы крышки по толщине и ротора по длине, мм; к1 - показатель адиабаты;
V - объем ячейки, мм3;
р1 - коэффициент расхода;
Ух - теоретическая подача насоса, м3/час;
I - износ цилиндрической поверхности корпуса, мм;
Д - натяг соединения, мм;
п - коэффициент запаса прочности;
Е - модуль продольной упругости, МПа;
8 - толщина свертной втулки, мм.
СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА
1.1. Обзор конструкции вакуумных насосов доильных
установок и разработка из классификационной схемы
1.2. Пластинчатые вакуумные насосы
1.3. Причины и виды износов основных деталей
пластинчатых вакуумных насосов
1.4. Обзор и анализ существующих технологий восстановления деталей ротационных вакуумных насосов
1.5. Анализ работ отечественных и зарубежных исследователей
по технологии ремонта пластинчатых насосов
1.6. Цель и задачи исследования
ВЫВОДЫ
2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОДАЧИ НАСОСА
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЕЕО НАРАБОТКИ
2.1 Зависимость подачи насоса от зазора между ротором и
цилиндром в месте их наибольшего сближения
2.2. Зависимость подачи насоса от зазора между крышками и торцевой поверхностью ротора
2.3. Закономерности изменения подачи насоса по мере
его наработки
2.4. Определение ресурса работы насоса до его ремонта
2.5. Обоснование параметров внутренней расточки корпуса
насоса для восстановления зазора между ротором и корпусом
2.6. Аналитическое обоснование восстановления корпуса
насоса постановкой свертных втулок

вительную производительность насоса /58/. Им установлено, что изменение лопаток по длине сказывается на производительности вакуумных насосов только в начальный период эксплуатации (приработка). Усадка лопаток прекращается при предварительной технологической обработке текстолита. Основной износ лопаток идет по ширине и толщине, что вызывает увеличение потерь производительности за счет внутренних перетечек воздуха. Определение характера изменения производительности от износа трущихся пар вакуумных насосов в процессе эксплуатации приведено в работе Бинеева Р.Э. /7/. Им замечено, что в результате износа лопаток по ширине и толщине возникает дополнительный объем под лопаткой в пазу ротора и между боковой стенкой паза и лопаткой До. Он приводит к меньшему заполнению ячейки воздухом из трубопровода, а, следовательно, к уменьшению производительности.
По результатам теоретических и экспериментальных исследований Бинеевым Р.Э., в соавторстве с другими исследователями, предложена математическая модель вакуумного насоса, учитывающая влияние геометрических и динамических факторов на его производительность /8/. Авторы считают, что изменение дополнительного объема за счет износа пластины увеличивает массу воздуха, переносимую в зону всасывания, что значительно уменьшает производительность насоса.
Исследованием влияния пар трения: пластина-корпус, изготовленных соответственно из текстолита ПТ-В сорт 1 ГОСТ 5-72 и чугуна СЧ 21-40 ГОСТ 1412-70 на производительность насоса УВУ-60 занимались Хамеев И.А и Бинеев Р.Э. /97/. По их сведениям снижение производительности до предельно допустимых значений происходит уже через 800...900 часов работы насоса.
Мжельский Н.И и Похваленский В.М. /59/ отмечают, что текстолитовые пластины, применяемые в вакуумных насосах РВН-40/350 об-