+
Действующая цена700 499 руб.
Товаров:
На сумму:

Электронная библиотека диссертаций

Доставка любой диссертации в формате PDF и WORD за 499 руб. на e-mail - 20 мин. 800 000 наименований диссертаций и авторефератов. Все авторефераты диссертаций - БЕСПЛАТНО

Расширенный поиск

Повышение эффективности производства сварных труб на основе теории непрерывного формоизменения и создания способов и устройств компактных станов ТЭСА

  • Автор:

    Самусев, Сергей Владимирович

  • Шифр специальности:

    05.16.05

  • Научная степень:

    Докторская

  • Год защиты:

    2000

  • Место защиты:

    Москва

  • Количество страниц:

    379 с. : ил.

  • Стоимость:

    700 р.

    499 руб.

до окончания действия скидки
00
00
00
00
+
Наш сайт выгодно отличается тем что при покупке, кроме PDF версии Вы в подарок получаете работу преобразованную в WORD - документ и это предоставляет качественно другие возможности при работе с документом
Страницы оглавления работы


ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ПРИ ФОРМОВКЕ
1.1. Современное состояние и вопросы совершенствования теории и практики процесса производства сварных труб и профилей
1.2. Методика исследования и расчет напряженно-деформированного состояния полосы при ее непрерывной формовке в трубную заготовку
1.3. Методика исследования распружинивания трубной

заготовки <**'
1.4. Исследование напряженно-деформированного состояния заготовки при производстве сварных труб и кабельных оболочек
1.5. Экспериментальные исследования процесса формовки сварных труб и профилей

Выводы по главе
2. РАСЧЕТ КАЛИБРОВКИ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ СВОРАЧИВАНИЯ
И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СМЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ИНСТРУМЕНТА 8&
2.1. Принципы расчета калибровки и габаритов технологического инструмента 6
2.2. Расчет калибровки для различных производств сварных труб и профилей
Выводы по главе

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ОСНОВЕ УЧЕТА КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И КОНТАКТНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ИНСТРУМЕНТА И ЗАГОТОВКИ ДЛЯ МНОГОРАДИУСНЫХ КАЛИБРОВОК ТЭСА
3.1. Методика определения контактных площадей
3.2. Методика расчета энергосиловых параметров процесса непрерывного формообразования сварных труб и профилей
3.3. Экспериментальное исследование энергосиловых параметров при непрерывной формовке
Выводы по главе
4. ПРИНЦИПЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСИЛОВЫМИ ПАРАМЕТРАМИ, ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА СТАНОВ ТЭСА
4.1. Управление энергосиловыми параметрами при производстве сварных профилей /-УЗГ
4.2. Алгоритм повышения эффективности производства сварных профилей высокого качества
Выводы по главе
5. РАЗРАБОТКА И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ И ПРОФИЛЕЙ ИЗ УГЛЕРОДИСТЫХ МАРОК СТАЛЕЙ /66
5.1. Способы диагностики процесса формовки и настройки валков в клетях станов ТЭСА /6’
5.2. Разработка способов и оборудования для производства электросварных прямошовных труб высокого качества
5.3. Реконструкция формовочных станов АО МТЗ «Филит» и АО «НДТЗ»

5.4. Совершенствование технологии и модернизация профилировочных станов ТЭСА

Выводы по главе
6. РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ ИЗ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
6.1. Разработка технологии (способов) формовки по многорадиусным схемам сворачивания; модернизация ТЭСА АДС
6.2 Разработка способов и оборудования участка дофор-мовки и сварки линии ТЭСА АДС
6.3.Разработка цепного опорно-сварочного узла для станов ТЭСА АДС
6.4.Разработка технологии и оборудования для производства труб с применением инструмента из эластичного материала 262-

Выводы по главе
7. РАЗРАБОТКА ВЫСОКОСКОРОСТНОЙ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ И КАБЕЛЬНЫХ ОБОЛОЧЕК ИЗ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ
7.1. Разработка технологии и оборудования формовки труб по конусным очагам сворачивания
7.2. Реконструкция формовочного стана ТЭСА АДСТ 15-32227
7.3. Разработка способа траковой формовки и машины для его реализации 2®Ь
7.4. Разработка технологии производства редуцированных кабельных оболочек
7 г а
Выводы по главе

3. Для заранее зафиксированной точки можно вычислить девиатор напряжения, определяющий формоизменение в этой точке по следующей зависимости:
=1т7*У- <1-29>
Таким образом, можно установить характер изменения девиатора поперечных напряжений и установить величину изгибающего момента:
На рис.1.6 представлена эпюра распределения поперечных напряжений по толщине полосы.
Анализируя характер полученной эпюры и сравнивая эту эпюру с эпюрой, полученной от чистого поперечного изгиба, (рис.1.6.а), можно заметить, что ось симметрии эпюры сместилась на некоторую величину относительно центрального волокна. Эпюра может смещаться вверх или вниз в зависимости от положения точки, выбранной по ширине полосы. Для точек периферийного участка полосы и самой кромки эпюра имеет вид, представленный на рис. 1.6.в, т.к. в этих точках по сравнению с чистым изгибом возникают деформации растяжения в результате непрерывного формоизменения полосы. Для точек центрального участка полосы эпюра имеет вид, представленный на рис. 1.6.6, т.к. в этих точках по сравнению с чистым изгибом возникают деформации сжатия.
Конкретная величина смещения эпюры для случая формовки полосы по ширине на одинаковую кривизну определяется
величиной деформации растяжения(еж)и будет максимальна в кромках полосы и в центре полосы.
Из вычисления изгибающего момента полосы для случая непрерывного формообразования можно отметить то, что его

Рекомендуемые диссертации данного раздела

Время генерации: 0.137, запросов: 966