Определение рациональных геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев рабочего органа асфальтоукладчика

• Автор: Курбатов, А. Е.
• Шифр специальности: 05.05.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1995
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 147 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ. П ЗАДАЧИ ИССЛЕДВАНШ
1.1. Долговечность асфальтобетонных: покрытий и нормы плотности материала дорожной одежды
1.2. Обзор конструкций рабочих органов; асфальтоукладчиков
1.3. Обзор и анализ патентно-технических решений в области интенсификации процесса уплотнений дорожностроительных ма териалов
1.4. Влияние деформаций сдвига на процесс уплотнения дорожно-строительных штериалов
1.5. Общие закономерности сопротивления дисперсных материалов сдвигу
1.6. Основные виды нарушения устойчивости дисперсных
сред
1.7. Анализ явлений, происходящих в материале при сдвиге
1.8. Факторы, влияющие на прочность асфальтобетона и его физико-шханические свойства
1.9. Выводы ш главе. Цель и задачи исследования
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИХ ЗАВИСИМОСТЕЙ УГЛА НАКЛОНА ПЕРЕДНЕЙ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬЕВ. ОТ ЯЕЗИШ-
МЕХАНИЧЕСКЖ ХАРАКТЕРИСТИК УПЛОТНЯЕМО ГО МАТЕРИАЛА
2.1. Определение зависимости угла наклона передней рабочей поверхности первого трамбующего бруса от свойств ушю тняемого ма териала
2.2. Оцределение зависимости угла наклона передней рабочей поверхности второго трамбующего бруса от свойств ушютняешго штериала

2.3. Определение максимальной рабочей скорости машины, исходя из условия необразования призмы выпора
2.4. Определение скорости базовой машины, исходя из величины шага воздействия трамбующего бруса на уплотняемый материал
2.5. Определение тягового усилия базовой шшиш
2.6. Выводы по второй главе
3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА УПЛОТНЕНИЯ АСФАЛЬТОБЕТОННОЙ СМЕСИ РАБСИИМ ОРГАНСМ ТРАМБУЮЩЕГО ДЕЙСТВ®
3.1. Состав ж содержание экспериментальных, исследований
3.2. Обоснование выбора материала для проведения эксперимента
3.3. Экспериментальное оборудование и методика исследования
уплотнения асфальтобетонной, смеси оборудованием трамбующего действия в лабораторных условиях
3.4. Определение углов наклона с/, и передней рабочей поверхности трамбующих брусьев, исходя из получения максимальной плотности материала
3.5. Распределение плотности материала по глубине слоя в зависимости от углов наклона «// и передней поверхности трамбующих брусь ев
3.6. Определение погрешности расчета углов: наклона передней рабочей поверхности и трамбующих брусьев
3.7. Влияние скорости базовой машины, на эффективность процесса уплотнения материала
3.8. Выводы по третьей главе
4. ОЦЕНКА ТЕХНИКО-ЭГОШМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТШШСШ УЖОТШЮЩЕГО
ОБОРУДОВАН® ТРАМБУЮЩЕГО ДЕЙСТВ;® и МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕН®. ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬ-

ЕВ АСФАЛЬТ(УКЛАДЧИКа
4.1* Расчет технико-экономической эффективное уплотняющего
оборудования трамбующего действия
4.2. Методика расчета геометрических параметров поперечного
сечения трамбующих брусьев, асфальтоукладчика
ОБЩИЕ ЗШОЛЫ ПО РАБОТЕ
СПИС (К ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. РАСЧЕТ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УГЛОВ НАКЛОНА d, И ПЕРЕДНЕЙ РАБОЧЕЙ ПСВЕРХНОСТИ
ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬЕВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДФ.АНИЕ УРАВНЕНИЙ ЗАВИСИМОСТИ УГЛОВ НАКЛОНА ПЕРЕДНЕЙ РАБОЧЕЙ ПСВЕРХНОСТИ ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬЕВ ОТ МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК УПЛОТНЯЕМОГО МАТЕРИАЛА
ПРИЛОЖЕНИЕ 3. РАСЧЕТ УГЛОВ НАКЛОНА ПЕРЕДНЕЙ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ТРАМБУЮЩИХ БРУСШ
ПРИЛОЖЕНИЕ, 4. РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ; ПОПЕРЕЧНОГО
СЕЧЕН® ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬЕВ
ПРИЛОЖЕНИЕ 5. ПРОВЕРКА БАЗОВОЙ МАШИНЫ НА ТЯГОВУЮ СПОСОБНОСТЬ. 144 ПРИЛОЖЕНИЕ 6. АКТ ВНЕДРЕНИЯ

Процесс сдвига обычно захватывает' некоторую зону, в которой
в. результате взаимного смещения и переориентирования расположения частиц материала происходит изменение степени уплотнения. Однако, при анализа явления сдвига одного шеста по другому в целях упрощения допускают, что сдвиг происходит по некоторой поверхности, называемой поверхностью скольжения.
Сопротивление сдвигу зависит от величины нормального давления, действующего на поверхность скольжения, и возрастает с его увеличением.
Зависимость сопротивления сдвигу ‘Р от нормального давления Р на графиках результатов экспериментов, на сщвиг изображается линией, близкой к прямой для сыпучих материалов и имеющей незначительную кривизну в интервале шлых уплотняющих давлений для связных материалов ( рис. 1.13 ).
Как видно из рис. 1.13 прочность ттериала является функцией его напряженного состояния. Проблема оценки прочности испытываемого материала в, любом напряженном состоянии разрешается с помощью теорий прочности. Поскольку структурные связи могут разрушаться в результате как отрада, так и сдвига, в качестве теории прочности используется обычно теория Мора /36/.
Сущность, этой теории в современном шложениш в наиболее общем виде можно выразить следующим образом:
1. Разрушение ттериала происходит в. результате достижения предельного значения разности между большим и меньшим главными напряжениями ( т.е. предельного значения девиатора напряжений ).
2. Продельное значение девиатора напряжений зависит от значения ( и знака ) меньшего главного напряжения.
Основные положения теории Мора не ставят жестких границ в отношении ввда разрушения. С точки зрения этих положений разру-