Повышение эффективности бесканальных систем охлаждения объектов

• Автор: Полевой, Алексей Александрович
• Шифр специальности: 05.04.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 155 с.

СОДЕРЖАНИЕ
Основные обозначения
Введение
1. Состояние исследований в области струйного истечения воздуха и инееобразования на
охлаждаю щих поверхностях
1.1. Струйные течения
1.2. Развитие струй в ограниченном пространстве
1.2.1. Развитие струй вдоль поверхности ограждений
1.2.2. Исследования стесненных струй
1.2.3. Дальнобойность, скорость прямого и обратного
потока струй
1.3. Процесс инееобразования на
теплообменной поверхности воздухоохладителя
1.4. Выводы
2. Экспериментальные исследования бесканального воздухораспределения
в камерах холодильного хранения
2.1. Методика проведения экспериментальных
исследований
2.1.1. Величины, определявшиеся при
экспериментальных исследованиях
2.1.2. Приборы, применявшиеся в ходе
экспериментальных исследований
2.1.3. Порядок проведения эксперимента
2.1.4. Обработка экспериментальных данных
2.2. Результаты экспериментальных исследований
2.2.1. Форма струи, истекающей из воздухоохладителя

2.2.2. Скорость струи, истекающей из воздухоохладителя
2.2.3. Распределение температуры по охлаждаемому объему
2.3. Процесс инееобразования на теплообменной
поверхности воздухоохладителя
Выводы
3. Математическое описание процессов
бесканальной системы воздухораспределения
3.1. Методика расчета дальнобойности бесканальной
системы охлаждения объектов
3.2. Методика расчета скорости обратного потока для бесканальной системы
воздухораспределения
3.3. Методика расчета времени инееобразования для бесканальной системы
воздухораспределения
3.4. Температура воздуха в обратном потоке
3.5. Методика проектирования бесканальных систем воздухораспределения камер
холодильного хранения
Выводы
Заключение
Список литературы
Приложения

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
А - коэффициент турбулентной структуры;
а - расстояние между трубками в свету, м;
Аг - критерий Архимеда;
В - ширина помещения, обслуживаемого струей, м;
вгр - половина толщины струи или следа за телом;
Су - объемная теплоемкость, кДж/(мК);
С - эмпирическая константа;
с1 - диаметр, м;
с1в - влагосодержание, кг/кг;
Ео - кинематический импульс струи
Б - площадь, м2;
бж - площадь живого сечения, м;
Оа - расход влаги, кг/с;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
Н - высота, м;
Ь - высота от штабеля до потолочного покрытия, м;
[ - коэффициент потери количества движения на участке
формирования;
К - поправочный коэффициент;
к - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К);
ку - коэффициент падения объемной подачи воздуха;
кж.с ~ коэффициент живого сечения;
Б - дальнобойность струи воздуха, м;
1 - длина, м;
М - количество движения (импульс) секундной массы, кг м/с;
1Т1 - коэффициент изменения осевой скорости в струе;
п - число вентиляторов;

ные потоки, которые движутся навстречу струе. Такие потоки носят название свободных струй второго ряда.
На основе положений теории В.Н.Воронина [20] был опубликован метод расчёта свободных турбулентных струй, распространяющихся в ограниченном пространстве Ю.М.Первовым [68]. По этому методу различие между свободной и стеснённой струёй состоит в том, что питание свободной струи происходит благодаря турбулентным массам, которые уже образовались и пришли из вторичных потоков, а питание стеснённых струй происходит посредством нетур-булизированного воздуха. Ю.М.Первов согласился с допущениями предыдущих исследователей в том, что профиль скоростей в пограничном слое начального участка подобен профилю скоростей в основном участке и что угол расширения струи на начальном участке равен углу расширения струи в основном. Коэффициент структуры стеснённой струи - это функция начальной турбулентности и степени стеснения струи, обусловленной геометрией охлаждаемого объёма и насадка. Данный метод обоснован только для участка струи до второго критического сечения.
Г.Н.Абрамович дал теоретическое решение истекающей в тупиковый объём струи в работе [3]. Рис. 1.6 представляет принципиальную схему турбулентной струи. Он показывает продольное сечение тупикового объёма, куда истекает струя, имеющая в начальном сечении КК постоянную скорость */0 "в" толщина зоны смешения струи с окружающим воздухом, увеличивается при удалении от начального сечения, а ядро постоянной скорости в струе сужается. Поток до сечения ММ' истекает в прямом направлении, а после сечения ММ' начинает обратное движение. Осевая скорость ¥т уменьшается от начального участка струи с увеличением расстояния от устья насадка. Возвращаясь в прямой поток, воздух в обратном потоке теряет величину расхода. Скорость обратного потока снижается от сечения ММ' к начальному сечению. Снижение скорости обратного потока связано с тем, что сечение обратного потока,