Методы повышения технического уровня горизонтальных кривошипных кузнечно-прессовых машин упругими пневматическими устройствами

• Автор: Никитин, Александр Григорьевич
• Шифр специальности: 05.03.05
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 228 с. : ил.

Оглавление
Введение
Глава 1. Современные методы расчета и проектирования кузнечнопрессовых машин с учетом динамических нагрузок
1.1 Методы исследования динамики и колебаний механических систем
1.2Анализ исследований динамических процессов в кузнечно-прессовых
машинах
1.3Влияние зазоров в сочленениях кинематических пар на надежность и
долговечность элементов кривошипных КПМ
1,4Анализ исследований влияния зазоров в сочленениях кинематических
пар на работу кривошипно-ползунных механизмов
1.5Анализ работы уравновешивателей кривошипных КПМ
1.6Применение упругих элементов в подшипниковых
узлах
1.7 Методы исследования демпфирования колебаний
Выводы, цель и задачи исследования
Глава 2. Влияние зазоров в сочленениях кинематических пар на работу горизонтальных кривошипных кузнечно-прессовых машин
2.1 Определение условий нарушения контакта поверхностей элементов в сочленениях кинематических пар
2.1.1Условие нарушения контакта поверхностей в сочленениях кривошип-шатун и шатун-ползун с зазорами при холостых
ходах
2.1.2Условие нарушения контакта поверхностей в сочленении кривошип-подшипник коренной опоры с зазором при холостых ходах

2.1.3Экспериментальное определение нарушения контакта поверхностей
элементов в сочленениях кинематических пар
2.2Влияние зазоров на динамические нагрузки и вибрации,
возникающие в процессе деформирования заготовки
Выводы
Глава 3. Классификация и расчет параметров упругих пневматических устройств
3.1 Классификация упругих пневматических устройств
3.1.1 Геометрическая форма упругих элементов
3.1.2Конструктивное исполнение устройств
ЗЛ.ЗФорма пятна контакта
3.2Методика определения несущей способности упругих
пневматических устройств при статической нагрузке
3.2.1 Определение несущей способности устройств с ограниченной тангенциальной деформацией
3.2.20пределение деформации упругого элемента с замкнутой формой и ограниченной тангенциальной деформацией, находящегося между плоскими
поверхностями
3.2,ЗОпределение деформации упругих элементов с неограниченной
тангенциальной деформацией
З.ЗОпределение жесткости упругих пневматических
устройств
3.40пределение деформации упругих элементов пневматических
устройств при ударной нагрузке
3.5Экспериментальное определение деформаций упругих элементов при
статической и ударной нагрузке
Выводы

Глава 4. Теоретические основы определения параметров механических колебаний систем с упругими пневматическими
устройствами
4.1 Влияние демпфирования на процесс свободных затухающих колебаний
4.20пределение значений внутренних параметров виброизолятора при
свободных затухающих колебаниях
4.3Влияние демпфирования на процесс вынужденных колебаний,
возбуждаемых периодически действующей силой
4.4Экспериментальные исследования демпфирующей способности упругих пневматических устройств и параметров колебаний механических
систем
Выводы
Глава 5. Применение упругих пневматических устройств в узлах сочленений кинематических пар кривошипных ГИМов горизонтальных КПМ
5.1 Расчет и конструирование механизмов выборки зазоров в сочленениях ГИМ горизонтальных кривошипных КПМ с упругими пневматическими устройствами
5.1.1 Определение сил, действующих в сочленениях кинематических пар горизонтальных кривошипных ГИМов
5.1.20пределение сил, действующих в сочленениях кинематических пар,
с учетом упругой деформации звеньев
5.1.30пределение сил, действующих в сочленениях кинематических пар
на подвижные полу опоры
5.1.4Применение тороидальных упругих элементов в горизонтальных кривошипных КПМ

горизонтальных прессов-автоматов сложными и дорогостоящими устройствами для динамического уравновешивания сил инерции и моментов от этих сил установкой противовесов на коленчатый и дополнительный валы кривошипно-ползунного механизма [48,84] не только значительно усложняют конструкцию машины, но и оказываются малоэффективными, так как не гарантируют смыкание несущих поверхностей шарниров к моменту начала деформирования заготовки и кинематическая цепь остается растянутой. Это обусловлено тем обстоятельством, что системы динамического уравновешивания устанавливаются в том случае, если номинальная частота вращения кривошипного вала больше нижней границы диапазона скоростей вращения кривошипного вала, определяемой из условия отсутствия вибросмещения или поворота станины, при котором уже необходимо уравновешивание данного вида оборудования.
Существуют пневматические уравновешиватели для горизонтальных машин, работающие по принципу самонагнетания и сжатия воздуха в замкнутом объеме подпоршневой полости цилиндра до требуемого давления [137] (рис. 1.2). Их компенсирующее действие заключается в том, что ползун в процессе движения к крайнему переднему положению тянет за собой шток с поршнем, нагнетая в замкнутой подпоршневой полости избыточное давление до величины, необходимой для замыкания кинематической цепи ГИМа к моменту начала деформации заготовки. Степень сжатия воздуха в подпоршневой полости, обеспечивающая замыкание кинематической цепи при начальном давлении воздуха, равном абсолютному атмосферному, определяется из выражения:
Р = Ро£">