Технология обработки биконических сопрягаемых поверхностей

• Автор: Мелай, Елена Александровна
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1998
• Место защиты: Тула
• Количество страниц: 289 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Служебное назначение и функционально-размерный анализ
фрикционных амортизаторов удара
1.1. Обоснование актуальности задачи
1.2.Методика определения силовой характеристики фрикционного амортизатора
1.3.Исследование влияния геометрических параметров колец амортизатора на силовую характеристику
1.4.Исследование эффективности работы фрикционных амортизаторов удара
1.5. Экспериментальное исследование силовых характеристик
1.6. Выводы
1.7. Цель работы и задачи исследования
2. Сравнительный анализ возможных способов
обработки биконических сопрягаемых поверхностей
2.1. Обоснование актуальности проблемы
2.2. Методика сравнения
2.3 .Обработка точением
2.3.1 .Точение с подачей вдоль образующей конической поверхности с промежуточной переустановкой заготовки
2.3.2. Точение с осевой подачей с промежуточной переустановкой заготовки
2.3.3. Точение с тангенциальной круговой подачей с промежуточной переустановкой заготовки
2.3.4. Точение с подачей вдоль образующей конической поверхности с переустановкой инструмента

2.4. Анализ эффективности применения различных способов обработки биконических поверхностей
2.5. Сравнительный анализ деформаций инструментов
2.7. Выводы
3. Исследование влияния функциональных параметров
топографии поверхности сопряженных биконических
поверхностей и их отклонений на изменений
эксплуатационных свойств кольцевых пружин
3 .1 .Состояние вопроса
3.2. Системный подход к оценке влияния технологических факторов на качество изготовления биконических
поверхностей
3.3. Исследование влияния технологической обработки на формирование топографии биконической поверхности
3.3.1. Анализ погрешностей формы, обусловленных погрешностями установки инструмента и суппорта по
предложенному способу обработки
3.3.2. Аналитическое исследование шероховатости конических поверхностей
3.3.3. Исследование взаимодействия сопряженных конических поверхностей
3.3.4. Исследование влияния регуляризации микрорельефов конических поверхностей на эксплуатационные свойства колец амортизаторов
3.3.4.1. Теоретический анализ основных кинематических и геометрических параметров при образовании регулярных микрорельефов на поверхности колец
3.3.4.2. Исследование взаимодействия шероховатых конических поверхностей с регулярным микрорельефом
3.4. Метрологическое обеспечение функциональной взаимозаменяемости сопряженных биконических
поверхностей
3.5. Выводы
4. Экспериментальное исследование финишных операций технологического процесса
4.1. Экспериментальное исследование токарной обработки
4.1.1. Технологическая оснастка
4.1.2. Сравнительные стойкостные испытания
инструменталных материалов
4.1.3. Исследование схем обработки биконических поверхностей
4.2. Экспериментальное исследование процесса
формирования регулярного микрорельефа на рабочих поверхностях колец амортизаторов
4.2.1. Технологическая оснастка
4.2.2. Экспериментальное исследование технологических параметров обработки при формировании регулярного
микрорельефа на биконической поверхности
4.3. Исследование точности технологического процесса обработки биконических поверхностей
4.4. Выводы
5.Реализация технологического процесса
5 .1 .Модернизация станка и конструкция установки
5 .2.Конструкция зажимных устройств
5.3. Конструкции резцовых головок
5.3.1. Конструкция резцовой головки с механическим
креплением твердосплавной режущей вставки

23?,2 - 23?“н -R0Hbtga- — tg2a 2К2в - 23?22 - Roвbtga + — tg2a К = : 4 +
(43?, - 43?он - Ь tga)2 (43?ов - 43?2 - Ъ а)2
При обратном ходе (разжатии) амортизатора направление сил трения меняется, и зависимость между силой и ходом примет вид
лEtgatg{a-р) Хн +
Р() = Я£
2-(/7-і)-А"
Представим выражения (1.24) и (1.25) в виде степенной зависимости аналогичной выражению (1.4). При этом силовая характеристика амортизатора при сжатии определится зависимостью
4-п-(п-)-К а при разгрузке - зависимостью
Р -X р)-{2->тКл+]) 2?
° Е 4-пп-)-К
где Кх=

X л л£
Расчетные силовые характеристики Р-/(Я£) фрикционного амортизатора удара, представленные на рис. 1.7, построены по зависимостям (1.26) и (1.27) для колец, имеющих следующие параметры: а= 15°; п= 28; X =7 мм; Ъ = 16,4 мм;
Я, =23 мм; =16 мм; Яп =20,51 мм; Я =17,9906 мм;
I X ов ’ ОН ’ ’

Е = 2-Ю4 полный ход амортизатора Я£ изменяется от

О до 24,5 мм.