Прочность по наклонным сечениям элементов массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами

Прочность по наклонным сечениям элементов массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами

Автор: Рубин, Олег Дмитриевич

Шифр специальности: 05.23.07

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 1984

Место защиты: Москва

Количество страниц: 228 c. ил

Артикул: 3436196

Автор: Рубин, Олег Дмитриевич

Стоимость: 250 руб.

Прочность по наклонным сечениям элементов массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами  Прочность по наклонным сечениям элементов массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами 

1.1. Анализ результатов натурных наблюдений за состоянием массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами .
1.2. Основные направления в развитии методов расчета железобетонных элементов по наклонным сечениям
1.3. Требования норм проектирования по расчету прочности сечений, наклонных к продольной
оси элемента
1.4. Цель и задачи исследований.
1.5. Выводы по главе I
ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК
2.1. Конструктивные признаки серий опытных балок
и их изготовление .
2.2. Методика испытаний опытных железобетонных
2.3. Прочностные характеристики бетона и арматурной стали.
2.4. Выводы по главе 2 .
ГЛАВА 3. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ
ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СО СТРОИТЕЛЬНЫМИ ШВАМИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ НА ОСНОВАНИИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
3.1. Характер трепщнообразования и разрушения
опытных железобетонных балок при нагружении
3.2. Уточнение зависимости для определения предельного поперечного усилия, воспринимаемого наклонным сечением, и разработка конструктивных требований по рациональному размещению строительных швов в железобетонных элементах
3.3. Выводы по главе 3
ГЛАВА. 4. РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СО СТРОИТЕЛЬНЫМИ ШВАМИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ НА ОСНОВАНИИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
4.1. Деформированное состояние железобетонных элементов со строительными швами.
4.2. Напряженное состояние железобетонных
элементов со строительными швами.
4.3. Предложения по назначению расчетного критерия прочности наклонного критического сечения в железобетонных элементах со строительными
4.4. Оценка поперечного усилия образования наклонной критической трещины из трещины по строительному шву в железобетонных
элементах
4.5. Разработка методики расчета прочности элементов массивных железобетонных конструкций
со строительными швами по наклонным сечениям .
4.6. Методика расчета прочности элементов массивных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений со строительными швами по наклонным сечениям .
4.7. Выводы по главе 4
ГЛАВА 5. РЕАЛИЗАЦИЯ И ТЕХНИКОЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ВНЕДРЕНИЯ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СО СТРОИТЕЛЬНЫМИ ШВАМИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ.
5.1. Внедрение разработанной методики расчета прочности по наклонным сечениям, техникоэкономическая оценка ее применения и результатов экспериментальнотеоретических исследований железобетонных элементов со строительными швами
5.2. Выводы по главе 5
ЗАКЛШЕНИЕ.
ЛИТЕРАТУРА


Отрытый для выяснения причины повышения давления грунта на стенку шлюза и замера фактических напряжений в продольной растянутой арматуре шурф дал возможность обнаружить на тыловой грани раскрытие строительного шва первого яруса бетонирования на 0,2 мм, определенное с помощью микроскопа МГГБ2. Фактические значения напряжений в продольной растянутой арматуре, замеренные методом разгрузки в предположении линейной зависимости между деформация
Рис. Волгоградского шлюза размеры даны в м
ми и напряжениями, равнялись примерно кгссм 0 МПа, что подтвердило правильность показаний, получаемых по арматурным динамометрам. В результате проведенных исследований было отмечено, что при значительном превышении фактического давления грунта на стенку камеры шлюза по сравнению с расчетным, изменений в статической работе не наблюдалось, из чего следует, что удачное расположение строительного шва первого яруса бетонирования по отношению к отметке вута, наличие поперечной арматуры и отгибов в зоне его расположения не повлекло за собой какихлибо отклонений в работе с точки зрения прочности наклонных сечений. Раскрытие трещин по швам бетонирования наблюдалось также в правом устое водосброса Хантайской ГЭС . При подготовке затворохранилища буровзрывным способом устой получил необратимые деформации. При этом верх устоя отклонился в сторону пролета на см. Трещины прошли по строительным швам трех нихних блоков с образованием и раскрытием трех наклонных трещин. Результатом явилась необходимость в ремонте, который заключался в вырубке закладных пазовых частей, установке анкеров в межпазовута консоль с заложением их в пробуренные скважины старого бетона, восстановлении арматуры и новых закладных пазовых частей и обетонировании. На устое Широковской ГЭС , разделяющем водосливную и глухую часть плотины, образовались силовые трещины раскрытием 0,,0 мм по швам каждого яруса бетонирования. Замеренные напряжения в арматуре оказались близкими к пределу текучести. Результаты натурных наблюдений за состоянием массивных железобетонных конструкций со строительными швами при действии поперечных сил показали, что сосредоточение дефектов силового происхождения происходило по швам бетонирования. Раннее образование трещин по швам бетонирования, нормальных к продольной оси элемента, при действии поперечных сил изменяло напряженное состояние
железобетонного элемента, ухудшая сопротивляемость его внешним воздействиям. Для предотвращения аварийного состояния сооружений были проведены сложные и дорогостоящие ремонтные мероприятия. Как отмечалось в 1. В связи с тем, что массивные железобетонные конструкции гидротехнических сооружений обычно находятся под действием сложного сочетания нагрузок изгибающего момента М , нормальной и поперечной 0. В процессе исследования элементов железобетонных конструкций при действии поперечных сил было выдвинуто большое количество различных предложений по расчету. Эти предложения отличались как отдельными положениями, так и принципиальным подходом. К первой группе относятся предложения целого ряда зарубежных авторов Г. Кани, Ф. Леонгардта, Р. Вальтера и др. Указанные методы не рассматривают фактическую работу железобетонного элемента в предельном состоянии, а потому не считаются в нашей стране перспективными. Вторая группа также включает предложения зарубежных авторов, Р. Элстнера, К. Муди, И. Виста, Е. Хогнестада, Дж. Морроу и др. Расчетные зависимости строятся исходя из предпосылки, заключающейся в том, что в наклонном сечении элемента с поперечной арматурой суммарное поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, продольной арматурой и силами зацепления в наклонной трещине перед разрушением, близко по величине поперечной силе, воспринимаемой перед образованием критической наклонной трещины. При меньших значениях 0. Ьо разрушение наступает не сразу после образования наклонной критической трещины, и требуется приложить дополнительную нагрузку, чтобы довести элемент до предельного состояния. Таким образом, применение методов, основанных на образовании наклонной критической трещины, может приводить к излишнему расходу материалов. К третьей группе методов, основанных на статистическом подходе, относятся предложения отечественных исследователей А. П. Кудзиса , А. Л. Шнюкшты и др.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.184, запросов: 241