Прочность и деформации виброкирпичных панелей стен при изгибе

Прочность и деформации виброкирпичных панелей стен при изгибе

Автор: Исмаилов, Алик Вердиханович

Шифр специальности: 05.23.01

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 1983

Место защиты: Москва

Количество страниц: 236 c. ил

Артикул: 3435133

Автор: Исмаилов, Алик Вердиханович

Стоимость: 250 руб.

Прочность и деформации виброкирпичных панелей стен при изгибе  Прочность и деформации виброкирпичных панелей стен при изгибе 

1.2. Изготовление кладки вибрационным способом и исследование ее работы. Индустриализация кирпичного строительства .
1.3. Конструктивные решения виброкирпичных стеновых панелей и методы их расчета при изгибе.
Глаза 2.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МАЛЫХ ОБРАЗЦОВ
ВИБР0КИРПИЧ1ГЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ИЗГИБЕ ИЗ ПЛОСКОСТИ
2.1. Материалы.
2.2. Конструкция опытных образцов и их изготовление
2.3. Испытательное оборудование .
2.4. Методика испытаний.
2.4.1. Расчетные схемы и нагрузки .
2.4.2. Приборы и измерительная аппаратура.
2.4.3. Режим испытанийЛ
г Лг ГЧ
2.5. Результаты испытаний. г.
2.6. Анализ и описание характера разрушения образцов. Глава 3.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАТУРНЫХ ОБРАЗЦОВ
БРОКИРПЙЧНЫХ ПАНЕЛЕЙ СТЕН ПРИ ИЗГИБЕ .
3.1. Характеристика материалов опытных образцов.
3.2. Конструкция образцов и их изготовление.
3.3. Испытательное оборудование .
3.4. Методика испытаний ЮЗ
3.5. Анализ результатов экспериментального исследования натурных образцов виброкирпичных панелей стен
3.5.1. Прочность
3.5.2. Образов эли е трещин.
3.5.3. Развитие и ширина раскрития трещин
3.5.4. Прогибы .
3.5.5. Сдвиг и сближениеудаление слоев трехслойных образцов .
Глава 4. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯШПЮДЕФОРМЙ
Р0ВАНН0Г0 СОСТОЯНИЯ ШБР0КИРП1РШХ СТЕНОВЫХ
ПАНЕЛЕЙ И МЕТОДИКА ИХ РАСЧЕТА ПРИ ИЗГИБЕ
4.1. Расчет виброкирпичннх панелей стен промзцеяий методом конечных элементов.
4.1.1. Краткое описание программы и исходные дан
нне для расчета .
4.1.2. Результаты теоретических исследований напрясi но д ефо рмиро в ан н о го со ст о ян и я обо аз цов панелей на ЭВМ и сравнительный анализ расчетных и экспериментальных данных
4.2. Анализ и сравнение результатов расчета панелей стен с гибкими связями конструктивных слоев с экспериментальными данными
4.2.1. Прочность
4.2.2. Появление трещин .
4.2.3. Ширина раскрития трещин
4.2.4. Прогибы
4.3. Расчет изгибаемых впброкирпичных трехслойных
панелей стен с учетом совместности работы конструктивных слоев, гибких связей и утеплителя
4.3Л. Прочность .
4.3.2. Появление трещин .
4.3.3. Ширина раскрытия трещин
4.3.4. Прогибы .
4.4. Техникоэкономическая оценка эффективности применения трехслойных виброкирпичных панелей стен для сельскохозяйственных производственных зданий
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ.
ЛИТЕРАТУРА


Такое многообразие факторов делает и величину тангенциального сцепления Т характерной большому разбросу показателей, а так как в нормах установлена зависимость Т толью от прочности раствора, то это естественно приводит к значительным погрешностям и при расчете на изгиб. Было установлено также , что наличие напряжений сжатия от собственного веса стены и других нагрузок, нормальных к плоскости горизонтальных швов, повышает прочность кладки на изгиб по перевязанным швам, вследствие возникновения в горизонтальных швах сил трения, кроме сил сцепления. Семенцовын С. МрдгР. Д5ТпЬс1г7Тр 1. При 0,5 формула 1. Увеличение величин т и в формуле 1. В этом случае для определения разрушающего момента МрАгр. Краш . М РА Л ИЗГ, . Проведенные испытания показали, что уменьшение толщины стены повышало предел прочности кладки при изгибе К изг. Исследованию тонких армированных кирпичных стен на поперечную силу при изгибе в плоскости горизонтальных швов посвящена работа Ермоловой Д. И., где выявлено, что средние пределы прочности кладки на главные растягивающие напряжения при изгибе могут быть приняты равными пределу прочности кирпича на осевое растяжение при разрушении по косому сечению, проходящему по целому кирпичу. При этом предел прочности кирпича на осевое растяжение принимается разным нормативного сопротивления кирпича изгибу. ГПк. Развитие теории каменных конструкций шло по пути совершенствования применяемых методов расчета. Вначале применялся метод расчета по допускаемым напряжениям, при котором зависимость между напряжениями и деформациями принималась прямолинейной по закону Гука и расчеты велись по формулам сопротивления материалов для идеально упругого и изотропного тела. Общий коэффициент запаса был принят равным 3. Экспериментальные и теоретические исследования, выполненные под руководством проф. Л.Н. Онищика, выявили значительные отклонения действительной несущей способности каменных конструкций от определяемой по формулам сопротивления материалов. Основной причиной такого несоответствия экспериментальных и расчетных данных явился неучет упругопластических свойств кладки, что привел к необходимости отказаться от принятого метода и перейти в г. Следует отметить, что последний метод расчета был более совершенным, однако обладал следующими недостатками рассматривалось лишь первое, предельное состояние по несущей способности и не рассматривалось второе предельное состояние деформации конструкции. Кроме того, при этом методе было недостаточным дифференцирование коэффициентов запаса в зависимости от однородности материалов, видов нагрузки и условий работы конструкций. Указанных недостатков лишен метод расчета по предельным состояниям , который был введен с I января г. СНиП ч. П глава Б. Норм и технических условий проектирования каменных и армокаменных конструкций НиТУ 0 . Расчет элементов конструкций производится уже по трем предельным состояниям по несущей способности, по предельным деформациям и по образованию
или же предельному раскрытию трещин. Особенностью неармированных элементов, подвергающихся поперечному изгибу, является то, что расчет по несущей способности и по образованию трещин совпадает, так как появление трещин вызывает разрушение конструкции без дальнейшего увеличения нагрузки. В действующих нормах рассматриваются два вида предельных состояний I группа по несущей способности П группа по образованию и раскрытию трещин и по деформациям. Расчетные сопротивления кладки установлены в соответствии с требованиями норм . В результате статистической обработки данных коэффициент изменчивости кирпичной кладки принят равным 0. С учетом коэффициента безопасности расчетное сопротивление кладки принято равным 0,7Р1,,5. Следует указать на отсутствие достаточного количества экспериментальных данных для назначения коэффициентов изменчивости и безопасности кладки при работе на изгиб, поэтому установленные нормами расчетные сопротивления растяжению при изгибе имеют малую обеспеченность и область их применения ограничена . Исследования, проведенные советскими учеными после года, способствовали дальнейшему развитию основных положений теории прочности каменных конструкций и изучению новых направлений. К последним можно отнести работы С.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.195, запросов: 241