Прочность наклонного сечения косоизгибаемых железобетонных тавровых элементов

Прочность наклонного сечения косоизгибаемых железобетонных тавровых элементов

Автор: Клименко, Евгений Владимирович

Шифр специальности: 05.23.01

Научная степень: Кандидатская

Год защиты: 1984

Место защиты: Полтава

Количество страниц: 227 c. ил

Артикул: 3436147

Автор: Клименко, Евгений Владимирович

Стоимость: 250 руб.

Прочность наклонного сечения косоизгибаемых железобетонных тавровых элементов  Прочность наклонного сечения косоизгибаемых железобетонных тавровых элементов 

1. О СОСТОЯНИИ ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ II
1.1. Железобетонные элементы, работающие в условиях косого изгиба, и состояние теории их расчета II
1.2. Развитие методов расчета прочности наклонного сечения .
1.2.1. Первые попытки. Классические методы .
1.2.2. Метод Боришанского М.С. и его развитие
1.2.3. Новая методика расчета прочности наклонного
сечения .
1.2.4. Другие предложения советских исследователей
1.2.5. Методы, предложенные зарубежными исследователями
1.3. Влияние различных факторов на прочность наклонного
сечения .
1.3.1. Форма поперечного сечения .
1.3.2. Пролет среза
1.3.3. Работа хомутов
1.3.4. Силы зацепления в наклонной трещине
1.3.5. Нагельный эффект продольной арматуры.
1.3.6. Поперечная сила, воспринимаемая бетоном
1.3.7. Угол наклона силовой плоскости
1.4. Выводы и задачи, вытекающие из анализа литературы
2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.
2.1. Конструкция опытных образцов и их изготовление
2.2. Определение прочностных характеристик арматуры и
бетона .
2.3. Установка для испытания балок на изгиб .
2.4. Методика проведения экспериментов
3. АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТОВ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
3.1. Образование и раскрытие трещин в экспериментальных балках
3.2. О соотношении величин и . .
3.3. Работа хомутов .
3.4. Величина .
3.5. Напряженнодефорлироваяное состояние продольной арматуры и учет е влияния на прочность наклонного сечения
3.6. Влияние формы поперечного сечения на прочность и его
учет при плоском изгибе .
3.7. Влияние различных факторов на прочность наклонного сечения косоизгибаемых балок .
3.7.1. Структура формулы для определения .
3.7.2. Влияние соотношения б
3.7.3. Влияние угла
3.7.4. Особенности влияния на прочность размеров полки
при косом изгибе .
3.7.5. Пролет среза
3.8. Прогибы опытных балок и изменение угла
3.9. Основные выводы
4. РАСЧЕТ КОСОИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ НАКЛОННОГО СЕЧЕНИЯ .
4.1. Расчетная схема и предпосылки расчета .
4.2. Основные расчетные формулы
4.3. Расчет элементов без поперечной арматуры
4.4. Некоторые особенности расчета балок, загруженных сосредоточенными силами
4.5. Анализ расчетных формул .
4.6. Алгоритм определения прочности наклонного сечения
4.7. Примеры расчета
4.8. Сравнение теоретических разрушающих нагрузок с опытными .
4.9. О применимости разработанного метода с оценкой достоверности и надежности
ЗАКЛЮЧЕНИЕ .
Ж ТЕРАТУРА .
ВВЕДЕНИЕ


В первом случае роль верхнего сжатого пояса выполнял бетон сжатой зоны, а растянутого продольная арматура. Пояса соединялись сквозной решеткой, где растянутые элементы были представлены поперечной арматурой, а сжатые воображаемыми бетонными раскосами, угол наклона которых принимался постоянным по длине балки и равным . Дальнейшие исследования были направлены на совершенствование ферменной аналогии Мрша из, 3, 7 . Так, Мрш 2 предложил поперечной силы при сосредоточенной и при равномернораопределенной нагрузке передавать на продольную арматуру и растянутую часть бетона. Но теоретического обоснования это положение не получило. Бакер А. Амад А. Мрша заменили сложной фермой, которая в свою очередь состоит из трех более простых ферм А, В, С рис . Нагрузка между фермами распределяется из условия равенства деформаций ферм. ФРМА С Р
Р
Рис. Много для развития этого метода сделал онгардт 5, 8, 9 3 бШ установлено несоответствие теоретического угла наклона косой трещины оС с результатами эксперимента. Леонгардт пришел к выводу, что необходимо учитывать не только условия равновесияко идеформируемость материалов, совместность деформаций жестких бетонных сжатых элементов и податливых стальных стержней поперечной арматуры. Он установил зависимость X. Р для тавровых сечений и указал на необходимость учета нагельного эффекта, т. В методе модифицированной ферменной аналогии, разработанном Леонгардтом Ф. Ригансм П. Зсутти Т. Ц. был предложен феноменологический метод 1, основывающийся на экспериментальных результатах и методах математической статистики и содержащий эмпирические выражения, которши автор пытается описать физическую картину явления. Полученные зависимости применимы лишь для узкого круга задач и подробно здесь не рассматриваются. Весь ход дальнейшего развития теории железобетона показал, что эти методы ввиду своей условности не отражают в достаточной степени действительной работы элементов по наклонному сечению. Метод Боришанского М. Для преодоления недостатков классической теории в х, х годах советскими учеными были проведены исследования, ставившие своей целью создание расчета на поперечную силу на основании метода расчета по разрушающим усилиям. К одной из первых попыток создания такого метода следует отнести работу Мурашева В. И. . В это же время Боришанским М. С. под руководством Гвоздева был разработан новый метод расчета наклонного сечения на попфечную силу в стадии разрушения , . В качестве основных предпосылок этого метода принято следующее усилия передаются лишь через бетон над наклонной трещиной и через арматуру, пересеченную трещиной арматура работает на чистое растяжение и разрушение конструкции от поперечной силы наступает по исчерпании несущей способности бетона сжатой зоны и поперечной арматуры в пределах наклонной трещинырис. Боришанский м. С. в своих исследованиях установил, что величина поперечной силы, воспринимаемая бетоном, зависит от прочности бетона, рабочих размеров сечения и угла наклона косой трещины . В дальнейшем для безопасности коэффициент 0,5 был заменен на 0, и это выражение вошло в нормы, в том числе и в СНиП ГЬВ1 1. Практические способы расчета поперечной арматуры в сложных случаях, не получивших отражения в нормативных документах разработаны Табенкиным Н. Л. 2, 3 , Пигулевским В. Г. 4 , Глазером С. И. , Богаткиным И. Л., Залесовым i . На основании исследований Залесова и Ильина О. На основании исследований А. А.Гвоздева и 0. Рис. Рлсчешнли СХМА наклонного сечении по оршанскому М. Залесов , его ученики и сотрудники , , , , , , 0, 9, 8 предложили новую методику расчета прочности наклонного сечения железобетонных элементов. Рассматриваются следующие усилия в элементе с наклонной трещиной рис. ПОД ней , усилия в хомутах x , продольное и поперечное усилие в продольной арматуре 2,, а также силы зацепления в наклонной трещине 3. Это позволяет в расчетной схеме усилия в продольной арматуре и силы зацепления рассматривать совместно, т. В качестве расчетного критерия прочности бетона при плоском напряженном состоянии авторами принято условие, в основу которого положена диаграмма, предложенная А. А.Гвоздевым рис.

Рекомендуемые диссертации данного раздела

28.06.2016

+ 100 бесплатных диссертаций

Дорогие друзья, в раздел "Бесплатные диссертации" добавлено 100 новых диссертаций. Желаем новых научных ...

15.02.2015

Добавлено 41611 диссертаций РГБ

В каталог сайта http://new-disser.ru добавлено новые диссертации РГБ 2013-2014 года. Желаем новых научных ...


Все новости

Время генерации: 0.230, запросов: 241